Polyc 2ste 1314c

Lycée technique Mohammedia Sciences de l’ingénieur Module A.D.C Cours Année scolaire : 2013-2014 Nom : …………………………………….. Classe : 2 STE … Prof : S.CHARI http://www.chari.123.ma ALIMENTER, DISTRIBUER et CONVERTIR l’énergie N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 I. PRESENTATION Pour agir sur la matière d'œuvre, un système automatisé a besoin d’énergie, qui subira de nombreux traitements pour être adaptés à la nature de l'action sur la matière d'œuvre. L’unité ADC traite donc de ces aspects qui peuvent être modélisés par les fonctions génériques qui s'appliquent sur la plupart des systèmes ; il s'agit des fonctions : • Alimenter ; • Distribuer ; • Convertir ; Informations CHAÎNE D’INFORMATION Grandeurs physiques, consignes Traiter Acquérir Communiquer Messages MO Ordres Alimenter Convertir …. Distribuer Transmettre Agir Unité ADC CHAÎNE D’ENERGIE - Système triphasé Postes de transformation Transformateurs Protection des biens et des personnes SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C - Convertisseurs statiques : • • Redresseurs Onduleur monophasé • Gradateur - Variateurs industriels pour moteur asynchrone - Distributeur proportionnel page 1/65 - Machine synchrone - Moteur asynchrone - Moteur pas à pas - Vérins MO+VA www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia FONCTION ALIMENTER : SYSTEME MONOPHASE 2STE 2013/14 II. GRANDEURS VARIABLES PERIODIQUES 1. Définition Une grandeur analogique (tension ou intensité) périodique est constituée par une suite de motifs identiques. 2. Période La période T est la durée correspondant à ce motif ; elle s’exprime en seconde (s). 3. Fréquence La fréquence du signal est le nombre de périodes par secondes. Elle s’exprime en fonction de la période par la relation suivante : f = 1/T s’exprime en en Hertz (Hz). 4. Valeur instantanée La valeur instantanée est une grandeur variable est la valeur qu’elle prend à tout instant ; on la note par une minuscule : u(t) ou u. 5. Valeur moyenne On dispose d'une intensité périodique i(t) de période T. Pendant une période T, le courant périodique i transporte la quantité d'électricité Q (cette quantité d'électricité représente l'aire A entre la courbe et l'axe des abscisses). La même quantité d'électricité peut être transportée par un courant d'intensité constante <i> ou i avec i = A/T Mesure Pour mesurer la valeur moyenne d’une tension ou de l’intensité d’un courant on utilise des appareils à aiguille magnétoélectriques en position DC, ou des appareils numériques en position DC. Signal alternatif Un signal est dit alternatif si sa valeur moyenne est nulle. 6. Valeur efficace On appelle intensité efficace, notée I, du courant variable i, l’intensité du courant continu qui dissiperait la même énergie dans la même résistance pendant la même durée. On peut montrer que : I = √ i²(t) I est la valeur efficace en ampères (A) i est la valeur instantanée en ampères (A). Mesure Pour mesurer la valeur efficace d’une tension ou de l’intensité d’un courant on utilise des appareils à aiguille ferromagnétiques, ou des appareils numériques RMS (ou TRMS) en position AC. III. GRANDEURS PERIODIQUES SINUSOÏDALES 1. Définitions L’expression temporelle de la tension est : u(t) = Û. sin (ωt+φu) u(t) = U 2 sin (ωt+φu). L’expression temporelle du courant est : i(t) = Î. sin (ωt+φi) i(t) = I 2 sin (ωt+φi). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C u, i sont les valeurs instantanées de la tension et du courant. Û, Î sont les valeurs maximales ou amplitudes de u et i. U, I sont les valeurs efficaces de u et i. ω est la pulsation ou vitesse angulaire en rad/s ω=2.π.f = 2.π/T avec f =1/T : fréquence en Hertz (Hz) et T période en seconde (s). ωt+ϕi ou ωt+ϕu est la phase à l'instant t exprimée en radian. φi, φu est la phase à l'origine.(t=0) page 2/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME MONOPHASE N.L.T. Mohammedia 2. Représentation instantanée. T ou 2 π u • i • t ϑ=ωt 0 ϕ φ = φu- φi est le déphasage entre u et i On mesure le déphasage à l'oscilloscope : règle de 3 : φ (rad) = l .π / L φ (°) ( ) = l .180 / L. π 3. Représentation vectorielle de Fresnel. u = U 2 sin (ωt+ϕu). U : module U et phase ϕu i = I 2 sin (ωt+ϕi) I : module I et phase ϕi U U ϕ ϕ U (U, ϕu) u ϕ Réf i ϕ I I I (I, ϕi) si I référence ϕi = 0 ⇒ ϕ = ϕu -ϕi = ϕu Somme de grandeurs sinusoïdales : u = u1+u2 ⇒ U = U1 + U2 ou i = i1+i2 ⇒ I = I1 + I2 4. Représentation complexe. Rappels sur les complexes . • Z = [Z ;θ] = [x + jy] Z module, θ argument, a partie réelle, b partie imaginaire • • • • • Z = [Z ,θ] = Z cosθ + j Z sinθ et Z = x + jy = [ x 2 + y 2 ; θ = arctg(y/x)]. Addition Z = Z1+ Z2 = (x1 + x2) + j (y1 + y2). multiplication Z= Z1. Z2 = [Z1.Z2 ; θ1+θ2] θ1 et θ2 arguments de Z1 et Z2. Division Z = Z1/Z2= [Z1/Z2; θ1-θ2]. Dérivée de Z : (Z)’ = j.ω.Z z X ϕ R Utilisation en électricité : u = U 2 sin (ωt+ϕu) ⇒ U = [U; ϕu] ⇒ forme Polaire U = U cos ϕu + j U sin ϕu = x + j y ⇒ forme Rectangulaire Remarque : le passage d’une forme à l’autre (rectangulaire polaire) se fait rapidement avec les calculatrices scientifiques 5. Dipôles élémentaires passifs linéaires. Un dipôle élémentaire peut être une résistance, une bobine parfaite ou un condensateur. Résistance R Inductance L Capacité C Schéma di dt Equation fondamentale uR = Ri uL = L Impédance Z (Ω) ZR = R ZL = Lω Relation entre les valeurs efficaces UR = R.I UL = L ω .I Déphasage φ (rad) ϕR = 0 ϕL = π 2 duC dt 1 ZC = Cω 1 UC = .I Cω i=C ϕC = − π 2 Représentation de Fresnel SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 3/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME MONOPHASE N.L.T. Mohammedia 6. Modèle équivalent d’un dipôle passif linéaire. 6.1. Modèle série : Groupement série R, L : (bobine réelle) R I Construction de Fresnel : L Z I ≡ U UL UR I φ U UR UL=Lω.I U= Z.I UL U Z Z = √(R2+(Lω)2 Lω φ φ φ = tan-1(Lω/R) r r ϕ = ( I , U ) déphasage de i sur u R UR= R.I Groupement série R, L R, C R, L, C Impédance du groupement Z = √(R2+(Lω)2 Z = √(R2+ (1/Cω)2 Z = √(R2+(Lω -1/Cω)2 Déphasage φ de i sur u φ = tan-1(Lω/R) φ = tan-1(-1/RCω) φ = tan-1((Lω- 1/Cω)/R) Impédance complexe ZRL =R+jLω ZRC =R-j/Cω ZRC = R+ j(Lω−1/Cω) r r Remarque : X>0 ϕ>0 le dipôle est inductif et I rest en retard par rapport à U r X<0 ϕ<0 le dipôle est capacitif et rI est en avance par rrapport à U X= 0 ϕ=0 le dipôle est résistif et I est en phase avec U Admittance : Y=1/Z ⇒ I = Y.U 6.2. Modèle parallèle : I IL IR U R L Construction de Fresnel : I ≡ IR U U φ Z IL IR= U/R 1/R φ φ I= U/Z IL = U/Lω Les Dipôles élémentaires Admittance (siemens) Admittance complexe I 1/Z = √(1/R)2+(1/Lω)2 1/Lω φ = tan-1(R/Lω) 1/Z La Résistance R YR= 1/R YR= 1/R L’inductance L YL = 1/Lω YL = 1/jLω= -j/Lω Le condensateur C Yc = C ω Yc = 1/-j/Cω = jCω Groupement parallèle R, L R, C R, L, C Impédance du groupement Z = 1/√ YR2+YL2 Z = 1/√ YR2+YC2 Z = 1/ √(YR2+(YL -YC)2 Déphasage φ de i sur u φ = tan-1(R/Lω) φ = tan-1(-RCω) φ = tan-1(R(1/Lω -Cω)) Groupement parallèle : Y=∑ ∑Yi SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C cas de 2 dipôles Y= Y1 + Y2 ou Z=Z1.Z2 / (Z1 + Z2) page 4/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME MONOPHASE 7. Puissances en alternatif. Théorème de Boucherot. Facteur de puissance. 7.1. Puissances La puissance électrique instantanée est le produit de la tension par le courant. u (t) = U 2 sin ωt et i(t) = I 2 sin (ωt - φ). p (t) = U 2 sin ωt. I 2 sin (ωt - φ) = 2UIsin ωt. sin (ωt - φ) = U.I.cosφ - U.I.cos (2ωt+φ) On constate que la puissance instantanée est la somme : • d’un terme constant "U.I.cosφ" • et d’un terme variant périodiquement "U.I.cos (2ωt+φ)". Puissance active La puissance active est la moyenne de la puissance instantanée. La valeur moyenne du terme périodique est nulle (c’est une fonction périodique alternative). Il reste donc le terme constant. P = U.I.cos φ unité : le watt (W). Puissance réactive Q = U.I.sin φ unité : le voltampère réactif (VAR). Puissance apparente La puissance apparente ne tient pas compte du déphasage entre u(t) et i(t). S = U.I unité : le voltampère (VA). Puissances consommées par les dipôles passifs élémentaires Puissance active (W) P =U.I.cosφ Résistance R P =RI2= U2/R Inductance L Capacité C P=0 P=0 Q L = U L I = LωI 2 QC = −U C I = −CωU C2 L absorbe la puissance réactive C fournit la puissance réactive S = QL S = - QC R absorbe la puissance active Puissance réactive(VAR) Q =U.I.sinφ Puissance apparente(VA) S =U.I QR = 0 S =P 7.2. Théorème de Boucherot : Les puissances active et réactive absorbées par un groupement de dipôles sont respectivement égales à la somme des puissances actives et réactives absorbées par chaque élément du groupement. Pt =∑ Pi et Qt =∑ Qi . (On présente les résultats dans un tableau et on calcul It et cos ϕt:.) tgϕt = Qt/Pt ⇒ cosϕt et It=Pt/U cosϕt ou St = √ Qt2 + Pt2 ⇒ It = St/U et cosϕt = Pt/St. 7.3. Relèvement du facteur de puissance. i' Récepteur seul condensateur L’ensemble Puissance active Puissance réactive P 0 P Q = P.tg φ QC = -CωU2 Q ' = Q +QC = P.tg φ’ i ic u C P, Q’ cos φ’ Récepteur Pour diminuer le courant en ligne, on ajoute un condensateur en parallèle sur le récepteur. P Q cos φ On en déduit la capacité du condensateur de la manière suivante : QC = -CωU2 = Q’- Q -CωU2 = P.tg φ' -P.tg φ SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Finalement : C = page 5/65 P (tg φ - tg φ’) U2ω www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME TRIPHASE N.L.T. Mohammedia I. INTRODUCTION Les réseaux triphasés sont très répandus dans le monde industriel en raison de leurs nombreuses propriétés favorables à la production, au transport et à l'utilisation des grandeurs électriques. II. RESEAU TRIPHASE EQUILIBRE 1. Définition Un système triphasé est un réseau à trois grandeurs (tensions ou courants) sinusoïdales de même fréquence et déphasées, les unes par rapport aux autres, d’un angle de 2π/3. Le système est équilibré si les grandeurs sinusoïdales sont de même valeur efficace. Il est direct si les phases sont ordonnées dans le sens trigonométrique inverse et inverse dans l'autre cas. 2. Les tensions délivrées Représentation temporelle de ces tensions 1 V1 U12 2 V2 U31 U23 3 V3 N 2.1. Les tensions simples Ce sont les d.d.p entre les divers conducteurs de phase et de point neutre (réel ou fictif) : v1, v2, v3. Ecriture complexe (polaire) V1 = [ V , 0°] V2 = [V , -120°] V3 = [V, -240°] Ecriture temporelle v1 (t) = V √2 sin (ωt) v2 (t) = V √2 sin (ωt-2π/3) v3(t) = V √2 sin (ωt- 4π/3) 2.2. Les tensions composées Ce sont les d.d.p entre les conducteurs des phases consécutives: U12, U23, U31. Voici le détail du calcul pour la tension U12 : U12 =V1-V2 = [V√3, + π/6], En effectuant les mêmes opérations pour les autres tensions, on obtient le tableau ci-dessous : Ecriture complexe (polaire) U12 =V1-V2 = [ V√3, + 30° ] U23 =V2-V3 = [ V√3, - 90° ] Ecriture temporelle u12 (t) = V √3√2 sin (ωt+ π/6) u23 (t) = V √3√2 sin (ωt- π/2) U31 =V3-V1 = [ V√3, + 150° ] u31 (t) = V √3√2 sin (ωt- 7π/6) 2.3. Représentations des tensions : A partir des expressions définies précédemment, il est possible de représenter les différentes tensions. La représentation vectorielle de Fresnel des tensions : U12 V3 U31 V1 U Origine des phases -2π π/3 V2 120° 30° V Triangle des tensions U23 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 6/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME TRIPHASE N.L.T. Mohammedia Remarque : On voit ainsi apparaître un nouveau système de tensions triphasées : u12, u23, u31. La relation qui existe entre l'amplitude V et U se calcule facilement à partir du triangle des tensions : 2.V.cos (π/6) = U c'est à dire : U= 3 .V Ainsi, un système triphasé à basse tension sur le réseau est intitulé : 230V/400V, 230V représentant la tension simple efficace et 400V la tension composée efficace. 3. Récepteurs triphasés équilibrés Réseau i1 3.1 Définitions 1 Récepteurs triphasés : ce sont des récepteurs constitués de i2 2 trois éléments identiques, d’impédance Z. Equilibré : car les trois éléments sont identiques. i3 3 Courants par phase : c’est le courant qui traverse les éléments Z du récepteur triphasés. Symbole : J Courants en ligne : c’est le courant dans les fils du réseau triphasé. N Symbole : I Le réseau et le récepteur peuvent se relier de deux façons différentes : en étoile ou en triangle. 3.2. Couplage étoile : i1 Montage : i1 v1 j1 1 Z i2 j2 2 Ou bien Z i3 v2 j3 3 N Récepteur j1 Z j2 Z j3 Z i2 Z v2 v1 v3 v3 i3 Même branchement représenté de deux façons différentes. Le premier schéma explique le terme «étoile». Comme il s’agit des mêmes impédances, de ce fait i1 + i2 + i3 = 0, donc iN = 0. Le courant dans le fil neutre est nul. Le fil neutre n’est donc pas nécessaire. i1 j1 1 Pour un système triphasé équilibré, le fil neutre ne sert à rien. Z i2 j2 2 Z i3 j3 3 Z v1 v2 Fil neutre est supprimé v3 N Relations entre les courants : On constate sur les schémas précédents que les courants en ligne sont égaux aux courants par phase. i1 = j1 ; i2 = j2 ; i3 = j3 De plus la charge et le réseau sont équilibrés, donc : I1 = I2 = I3 = I = J On retiendra pour le couplage étoile : I = J i1 1 3.3. Couplage triangle : i1 Montage : j1 1 u12 i2 2 3 i3 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C j1 u12 i2 2 Z j2 Z u23 j2 Z u31 u23 i3 j3 j3 3 page 7/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME TRIPHASE N.L.T. Mohammedia Comme il s’agit des mêmes impédances, i1 + i2 + i3 = 0 et Ici en aucun cas le fil neutre n’est nécessaire. Relations entre les courants : D’après les schémas du montage triangle : j1 + j2 + j3 = 0 i1 = j1- j3 => I1 = J1 - J3 i2 = j2- j1 => I2 = J2 - J1 i3 = j3- j2 => I3 = J3 - J2 Le système triphasé est équilibré : I1 = I2 = I3 = I et J1 = J2 = J3 = J. Pour le couplage triangle, la relation entre I et J est la même que la relation entre V et U. Pour le couplage triangle : I = √3 J III. RECEPTEUR TRIPHASE DESEQUILIBRE Un récepteur est non équilibré s’il est constitué de trois impédances différentes Z1, Z2 et Z3, couplées en étoile ou en triangle. 1. Couplage étoile avec neutre On détermine la somme des trois courants en ligne, c'est à dire le courant dans le neutre, dans la charge étoile déséquilibrée : i1 1 Z1 i2 2 Z2 IN = I1 + I2 + I 3 = i3 3 N Z3 v1 v2 v3 V1 Z1 + V2 Z2 + V3 Z3 Cette somme n'est plus nécessairement nulle : Un courant circule dans le conducteur de neutre. iN 2. Couplage triangle On détermine les courants I1, I2 et I3 à partir des courants J1, J2 et J3 calculés par : i1 = j1- j3 => I1 = J1 - J3 i2 = j2- j1 => I2 = J2 - J1 i3 = j3- j2 => I3 = J3 - J2 La relation I =√3 J n’est plus valable car le système est déséquilibré. IV. PUISSANCES EN TRIPHASE 1. Théorème de Boucherot (rappel) Les puissances active et réactive absorbées par un groupement de dipôles sont respectivement égales à la somme des puissances actives et réactives absorbées par chaque élément du groupement. Remarque : Ce théorème ne s'applique pas aux puissances apparentes, que l'on ne peut cumuler (la puissance apparente est une somme complexe, de composantes pas nécessairement en phase). 2. Charge triphasée déséquilibrée (ou quelconque) Donc d’après ce théorème, la puissance active absorbée par le récepteur est la somme des puissances véhiculées par chaque phase : P = P1 + P2 + P3 En cas de charge déséquilibrée, tensions et courants sont déphasées de φ1, φ2 ou φ3 suivant les phases. La puissance active est : P = V1I1 cos φ1 + V2I2 cos φ2 + V3I3 cos φ3 Et la puissance réactive s'écrit alors : SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Q = V1I1 sin φ1 + V2I2 sin φ2 + V3I3 sin φ3 page 8/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME TRIPHASE N.L.T. Mohammedia 3. Charge triphasée équilibrée Si la charge est équilibrée, les trois impédances sont identiques, donc : φ1 = φ2 = φ3 = φ ; V1 = V2 = V3 = V et I1 = I2 = I3 = I. La puissance active a pour expression : P = 3VI cos φ La puissance réactive est : Q = 3VI sin φ. La puissance apparente se déduit de la relation : S = √P2 +Q2 = 3VI En résumé, la puissance peut toujours être exprimée de la même manière avec les grandeurs en tête de réseau, tension composée U et courant en ligne I et ceci quel que soit le type de montage. P = √3UI cos φ Q = √3UI sin φ S = √3UI 4. Mesure de puissance en triphasé 1 2 3 N 4.1. Circuit équilibré. Il suffit de mesurer la puissance consommée par une phase et de multiplier par trois. Un seul Wattmètre est nécessaire : P = 3 P1N 4.2. Circuit déséquilibré. Il faut mesurer les puissances consommées par les trois phases et additionner. Trois wattmètres sont nécessaires. P = P1N + P2N + P3N W 1 W1 2 W2 3 W3 2 N 4.3. Méthode des deux Wattmètres Le montage des deux wattmètres que le système soit équilibré ou non. (La seule condition est qu’il n’y ait pas de fil neutre). P = P13+ P23 Cas particulier : V3 Le montage des deux wattmètres en régime équilibré : Les indications des wattmètres donnent : 1 W1 2 W2 2 3 P13 = U13 I1 cos (I1 , U13 ) = U I cos (φ-π/6 ) P23 = U23 I2 cos (I2 , U23 ) = U I cos (φ+π/6 ) φ Dans ce cas particulier on peut vérifier directement que: P13 + P23 = UI[cos (φ - π/6 ) + cos (φ + π/6 ) ] = UI[ 2.cosφ.cos π/6 ] = √3 UI cosφ P13 + P23 = P P13 - P23 = UI[cos (φ - π/6 ) - cos (φ + π/6 ) ] = UI[ 2.sinφ.sin π/6 ] = UI sinφ Donc Q = √3 (P13 - P23) P13 - P23 = Q/√3 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 9/65 I2 φ φ+π/6 V1 I1 φ-π/6 U13 V2 U23 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : SYSTEME TRIPHASE N.L.T. Mohammedia En régime équilibré, la méthode des deux wattmètres fournit donc des renseignements précis sur le système étudié : P = P13 + P23 Q = √3 (P13 - P23) où P13 et P23 sont algébriques tg φ = Q/P P13 et P23 considérées séparément n’ont toujours aucun rapport avec la puissance dissipée dans une phase, mais on peut tout de même tirer quelques renseignements dans certains cas particulier : • Charge résistive : φ = 0 → cos φ = 1 P13= P23 • Charge inductive : 0 < φ ≤ π/2 → 0 ≤ cos φ <1 P13> P23 • Charge capacitive : - π/2 ≤ φ < 0 → 0 ≤ cos φ <1 P23> P13 VI. AMELIORATION DU FACTEUR DE PUISSANCE "COS φ" 1. Pourquoi améliorer le facteur de puissance Une trop grande consommation d'énergie réactive (facteur de puissance faible) pour une installation électrique va augmenter considérablement ses courants en ligne bien que sa puissance active n'est pas changée. Pour limiter les courants en ligne et donc les pertes par effet joule, on doit donc installer des batteries de condensateurs sources d'énergie réactive en parallèle sur notre installation. On appelle cette technique " Compensation de l'énergie réactive ". Cette compensation permet d'améliorer le facteur de puissance (cos φ). 2. Calcul de la capacité des condensateurs de compensation 2.1. Couplage des condensateurs en triangle cos φ’ Tension aux bornes d’un condensateur : U Puissance réactive absorbée par un condensateur : QC1 = - CωU2 (Signe – signifie que le condensateur fournit de la puissance réactive) L2 Récepteur triphasé équilibré L3 cos φ L1 C Puissance réactive absorbée par les trois condensateurs : QC = 3QC1 = -3CωU2 Batterie condensateurs Détermination de la capacité : Charge seule Batterie condensateurs Puissance active P 0 Puissance réactive Q = P.tg φ QC = -3CωU2 Facteur de puissance On a cos φ 0 Charge + condensateurs P Q ' = Q +QC = P.tg φ’ On veut cos φ’ On en déduit la capacité du condensateur de la manière suivante: QC = -3CωU2 = Q’- Q Finalement : -3CωU2 = P.tg φ' -P.tg φ C= P (tg φ - tg φ’) 3ωU2 2.2. Couplage des condensateurs en étoile En utilisant le même raisonnement que précédemment, on montre que la capacité du condensateur est donnée par la relation : P (tg φ - tg φ’) C= 3ωV2 P (tg φ - tg φ’) = SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C ωU2 Le couplage en étoile est donc moins intéressant puisque la capacité des condensateurs nécessaires est trois fois plus grande que pour le couplage en triangle. Plus la capacité est grande, plus le condensateur est volumineux et onéreux. page 10/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : RESEAU NATIONAL N.L.T. Mohammedia I. PROBLEMATIQUE La consommation de l’énergie électrique produite par les centrales est, en général, éloignée des lieux de production. L’énergie doit donc être transportée sur de grandes distances entre lieux de production et de consommation, c’est le rôle du réseau de transport de l’énergie électrique. Ce dernier est géré par l’Office National de l’Electricité (O.N.E). II. ORGANISATION DU RESEAU DE TRANSPORT Le réseau de transport est illustré ci-dessous : TRANSPORT ET INTERCONNEXION Vers interconnexion PRODUCTION Centrales hydrauliques REPARTITION DISTRIBUTION Sidérurgie ONCF Mines 400KV Postes de répartition Centrales thermiques 225 ou 400KV Interconnexion 400KV 150 ou 225KV Postes d’interconnexion Industrie 20KV Postes sources Distribution urbaine 230/400V 20KV 20KV Distribution rurale 230/400V Vers interconnexion On distingue : • Le grand transport et l’interconnexion : c’est le raccordement des centrales entre elles. Si une centrale vient à être en défaut, les autres continuent à fournir l’énergie. En l’absence d’interconnexion la défaillance d’une centrale, entrainerait la disparition d’énergie électrique pour tous ses « clients ». Le grand transport véhicule l’énergie entre les lieux de production et les grandes régions de consommation, • La répartition : elle a pour rôle « d’aiguiller » l’énergie des lieux de production vers les gros clients (grosses industries…), • La distribution : c’est la fourniture d’énergie électrique aux « petits » utilisateurs terminaux (particuliers, petites et moyennes entreprises, centres commerciaux…). 1. Différentes tensions Les générateurs des centrales électriques fournissent généralement une tension comprise entre 5 et 20 kV. Cette tension est élevée à une valeur de 400 kV afin d’être transportée vers les centrales de répartition (dispatching) puis vers les lieux d’utilisation par les réseaux de transport et de distribution de l’énergie électrique. Ancienne dénomination Nouvelle dénomination Type de ligne Tension alternative Domaine Tension alternative Très Haute Tension (THT) 400KV ou 225KV Haute Tension B (HTB) >50 000V Haute Tension (HT) 90KV ou 63KV Haute Tension A (HTA) 1KV <U< 50KV Moyenne Tension (MT) 30KV, 20KV ou 15KV Basse Tension B (BTB) 500V<U<1000V Basse Tension (BT) 400V, 230V Basse Tension A (BTA) 50V<U<500V SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 11/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : RESEAU NATIONAL 2. Transport en haute tension Le réseau électrique national s'étend sur des milliers de kilomètres de lignes électriques. Ces lignes sont constituées de câbles métalliques très longs qui sont des conducteurs électriques imparfaits. Ainsi, lorsque des courants électriques de forte intensité traversent ces câbles, une partie de l'énergie transportée est transformée en chaleur par effet joule et donc perdue. Afin de limiter ces pertes d'énergie, il est nécessaire de diminuer l'intensité du courant donc d'augmenter la tension aux bornes de la ligne. 3. Lignes L’énergie produite par les différents sites de production doit être acheminée sur tout le territoire. Cet acheminement est réalisé par des lignes aériennes ou souterraines. 3.1. Lignes aériennes A haute et très haute tension, les lignes de transport sont aériennes dans leur grande majorité. Elles sont constituées de conducteurs nus en alliage d’aluminium et de supports (pylônes). Leur diamètre augmente avec la puissance à transporter. 3.2. Lignes Souterraines Les liaisons souterraines nécessitent des câbles de fabrication plus complexe. Ils sont constitués d’une partie conductrice centrale en cuivre ou en aluminium, l’âme du câble, entourée d’une gaine isolante en matière synthétique. En MT, ces câbles sont enterrés dans de simples tranchées. En HT et THT, c’est un peu plus compliqué. Le recours aux liaisons souterraines s’impose surtout pour des raisons de sécurité ou d’esthétique. 4. Mouvements d’énergie Il faut qu'à chaque instant la puissance demandée par les abonnés soit égale à la puissance fournie par ONE. Il faut aussi à chaque instant que l'énergie livrée soit : • à une fréquence fixe, • à une tension fixe, • à une puissance variable 4.1. Variation de la demande d'énergie Au cours d’une journée de 24 heures, la consommation d’électricité suit l’activité du pays. Elle varie également en fonction des jours de la semaine et des saisons 4.2. Centres de répartition (Dispatching national) Parce que l’électricité n’est pas stockable, le système électrique s’appuie sur le Dispatching afin d’ajuster la production à la demande. Pour ce faire, le dispatching se base sur des prévisions de consommation journalière et ajuste en permanence les besoins théoriques aux besoins réels. 4.3. Postes d’interconnexion Ils assurent la liaison entre les centrales de production d'énergie électrique et le réseau de transport et d'interconnexion. Des transformateurs de puissance permettent des échanges d'énergie entre réseaux et différentes tensions III. RESEAU DE DISTRIBUTION D’ENERGIE MT/BT A partir de postes sources alimentés par le réseau de transport, O.N.E distribue l'énergie en moyenne tension (HTA) 20 kV. On distingue deux types de réseaux MT : • réseau aérien surtout en zone rurale • réseau souterrain en zone urbaine SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 12/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : RESEAU NATIONAL N.L.T. Mohammedia 1. Réseau en zone rurale Ce sont essentiellement des lignes aériennes assez longues, assurant une distribution avec une faible puissance à des utilisateurs très dispersés. 2. Réseau en zone urbaine I1 s'agit surtout de câbles souterrains, qui ne sont pas influencés par les intempéries (orage par exemple). La puissance installée est beaucoup plus importante par unité de surface. 3. Structures des réseaux de distribution Alimentation en antenne Ou simple dérivation. Cette structure est utilisée pour l’alimentation des usagers en milieu rural par ligne aérienne. Alimentation en coupure d’artère Cette structure est utilisée pour l’alimentation des usagers en milieu urbain par ligne souterraine. 1 HTA/BTA HTA/BTA 4 2 HTA/BTA HTA/BTA Avantage : simple à mettre en place et économique Inconvénient : lorsqu’un défaut intervient sur la ligne de distribution, les postes de distribution placés en aval ne sont plus alimentés 1 5 HTA/BTA HTA/BTA 4 3 HTA/BTA Poste Source HTB HTA Poste Source HTB HTA 5 Double dérivation Coupure d'artère Simple dérivation Poste Source Alimentation en double dérivation Cette disposition est surtout utilisée en souterrain et dans les grandes villes. 2 HTA/BTA HTA/BTA Avantage : bonne continuité de service Inconvénient : solution coûteuse 1 5 HTA/BTA HTA/BTA 4 3 HTA/BTA "Point de Coupure" HTB HTA 2 3 HTA/BTA HTA/BTA HTA/BTA Avantage : bonne continuité de service Inconvénient : solution très coûteuse. IV. POSTE DE TRANSFORMATION HTA/BT (POSTE DE LIVRAISON) Un poste de transformation reçoit l’énergie en 20 KV et la transforme en 400 V, la puissance du transformateur est fonction du nombre d’abonné et de la puissance demandée individuellement. 1. Conception générale d’un poste de transformation Le poste de livraison comporte essentiellement de l'appareillage et un ou plusieurs transformateurs afin d'assurer les fonctions suivantes : • dérivation du courant sur le réseau ; • protection du transformateur coté HT ; • transformation HT/BT ; • protection du transformateur coté BT ; • comptage d'énergie SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 13/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : RESEAU NATIONAL 2. Différents types de postes de livraison Poste sur poteau Le transformateur et l’appareillage sont fixes sur le poteau, l'alimentation est aérienne, le départ s'effectue en aérien ou en souterrain. Protection : Cote haute tension, protection contre la foudre par éclateur. Cote basse tension, un disjoncteur protège le transformateur contre les surintensités. Poste préfabriqué Ces postes peuvent être soit en bas de poteau soit sur une plate-forme extérieure. Le raccordement s'effectue par câble soit au réseau aérien, soit au réseau souterrain. Le tableau BT comporte un interrupteur avec fusibles ou un disjoncteur avec coupure visible. Postes d’intérieur L'installation d'un poste de livraison en intérieur se justifie lorsqu'on doit protéger l'appareillage HT et BT du poste contre les fortes variations de température, ou dans le cas de puissances importantes. L'appareillage HT est sous enveloppe métallique (cellules préfabriquées métalliques); ils présentent l'avantage d'une meilleure sécurité, et d'une mise en place rapide. 3. Poste avec cellules préfabriquées métalliques Ces cellules sont juxtaposées à la demande et permettent de réaliser n'importe quelle disposition de poste de livraison. Chaque fabriquant propose son jeu de cellules préfabriquées. 3 cellules 4 cellules 3 cellules Exemple : Poste avec cellules préfabriquées métalliques SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 14/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : RESEAU NATIONAL V. MESURE ET COMPTAGE 1. Mesures électriques sur les réseaux Les données en provenance des capteurs placés sur le réseau sont traitées par l’unité de protection et de contrôle qui commande les actionneurs sur le réseau. Capteur de courant (TC) Ce sont des transformateurs de courant. Ils permettent : • d'adapter le courant à mesurer aux appareils de mesure. • d'isoler le circuit de puissance du circuit de mesure Caractéristique : Courant primaire : 10, 15, …, 500 A Courant secondaire : 1 à 5 A Capteur de Tension (TP) Ce sont des transformateurs de tension et permettent: • d'adapter la tension aux calibres des appareils de mesures • isoler le circuit de puissance des circuits de mesures Caractéristiques : Tension primaire : 3.5, 10, 20, 30 kV (H.T.A.) Tension secondaire : 100, 110 V (B.T.) Les valeurs d'intensité et de tension à la sortie des transformateurs (TC et TP) sont l'image exacte des valeurs du réseau H.T.A. Ces images sont exploitées pour le comptage de l'énergie, les mesures de déphasages, de puissance, de courant, de tension. Elles sont aussi exploitées pour la protection des personnes et des biens. 2. Comptage Le poste de comptage est en limite de propriété, il est constitué d’un compteur d’énergie enregistrant la consommation d'énergie. 2.1. Compteur d’énergie Compteur monophasé Les compteurs d'énergie fonctionnent sur le principe des moteurs d'induction, et comportent des enroulements parcourus par l'intensité I et par la tension U. Le nombre de tours d'un disque est proportionnel à l'énergie consommée dans le circuit. Compteur triphasé L'énergie active et l'énergie réactive sont mesurées selon les mêmes principes que les mesures de puissances actives et réactives en triphasé. Pour les intensités supérieures à 64 A on dispose de transformateurs de courant. 2.2. Comptage d’énergie pour les abonnés au réseau BT Si le poste de livraison ne comporte qu'un seul transformateur (P maxi 1250 KVA), le comptage s'effectue en basse tension (BT). La tarification tient compte des pertes du transformateur. 2.3. Comptage d’énergie pour les abonnés aux réseaux HT Si le poste de livraison comporte : • soit un transformateur de P > 1250 kVA, • soit plusieurs transformateurs (courant assigné du poste HT 400 A), Le comptage est réalisé sur la haute tension (HT). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 15/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : TRANSFORMATEURS N.L.T. Mohammedia I. TRANSFORMATEURS MONOPHASES 1. Rôle Les transformateurs sont utilisés pour adapter (élever ou abaisser) une tension aux besoins de l’utilisation. Pertes Tension d’alimentation Adapter la tension Tension d’utilisation Transformateur 2. Symbole Transformateur triphasé Transformateur monophasé 3. Principe de fonctionnement Enroulement secondaire Enroulement primaire U2 Charge Source U1 Secondaire Primaire Circuit magnétique Il est constitué de 2 enroulements placés sur un circuit magnétique fermé : • Le primaire est alimenté par le réseau et se comporte comme un récepteur. Il crée un champ et un flux magnétique (Φ(t) alternatif) dans le circuit magnétique feuilleté. • Le secondaire est soumis à la variation de ce flux, il est le siège d'une f.é.m. induite due à la loi de Lenz et alimente la charge. Un transformateur qui produit une tension plus grande est dit élévateur de tension, à l'inverse il est dit abaisseur de tension. 4. Transformateur parfait 4.1. Hypothèses simplificatrices • • Circuit magnétique fermé de perméabilité infinie (pas de fuites de flux et pas de pertes de fer). Enroulements primaire et secondaire de résistance nulle (pas de pertes par effet joule dans les enroulements). 4.2. Relations entre les tensions A chaque instant, chaque spire est traversée par le même flux magnétique. Au primaire dΦ et u1 = - e1 e1 = - N1 dt U1 = - E1 = j ω N1 Φ (1) Au secondaire dΦ et u2 = e2 e2 = - N2 dt U2 = E2 = - j ω N2 Φ (2) u2 e2 N2 ===-m u1 e1 N1 Cette relation indique que les tensions u1 et u2 sont en opposition de phase. On tire immédiatement : m= SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 16/65 U2 Uwww.chari.123.ma 1 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : TRANSFORMATEURS N.L.T. Mohammedia La relation entre les valeurs efficaces U1 et U2 ne tient pas compte du déphasage : m est le rapport de transformation du transformateur. L’équation (1) donne en valeur efficace : U1 = E1 = ω N1 Φ = 2 π f N1 Φmax /√2 = 4,44 f N1 Φmax U1 = 4,44. f. N1.s.Bmax et U2 = 4,44. f .N2 .s.Bmax Formule de Boucherot Où U, E (valeurs efficaces) en (V), B (champ magnétique) en Tesla (T), s (section de fer) en (m2) et f (fréquence) en (Hz). 4.3. Relations entre les intensités Bilan des puissances : P1= P2 (transformateur parfait) soit le rendement est : η = P2/P1 U2 I1 = Comme ϕ1 = ϕ2 on a: S1= S2 = U1 I1= U2 I2 ⇒ m = U1 I2 4.4. Schéma électrique équivalent et diagramme de Fresnel Un transformateur parfait est alimenté au primaire par une tension sinusoïdale u1. Il alimente une charge Z2, telle que le courant i2 présente un déphasage d’un angle φ2 avec la tension u2. i1 i2 I1 u1 u2 m Z2 U1 ϕ1 U2 ϕ2 I2 L’intensité du courant I2 dépend de la charge appliquée au secondaire, il en est de même pour le facteur de puissance cos φ2. Ces deux grandeurs imposent l’intensité du courant I1 appelé au primaire, ainsi que le facteur de puissance du primaire, sachant que φ1 = φ2. 5. Transformateur réel En éliminant toutes les hypothèses précédentes : i1 R1 L1 u1 L2 - mi2 Lm i2 u2 RF i10 R2 e2 e1 5.1. Relations entre les tensions Le circuit du primaire peut se mettre en équation comme suit : U1 = - E1 + R1.I1 + j L1 ω.I1 Le circuit du secondaire peut se mettre en équation comme suit : U2 = E2 - R2.I2 - j L2 ω.I2 5.2. Relations entre les intensités N2 i2 = i1o – m i2 N1 Avec i10, intensité du courant absorbé par le primaire du transformateur à vide. La relation s’écrit : i1 = i1o - 5.3. Comportement simplifié dans l'hypothèse de Kapp L’hypothèse de Kapp permet de négliger le courant i10 vis à vis de i1 si bien que i1 et i2 sont dans le rapport de transformation. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 17/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : TRANSFORMATEURS N.L.T. Mohammedia Schéma équivalent simplifié ramené au secondaire : Le modèle de Thévenin équivalent au transformateur vu du secondaire consiste à ramener tous les éléments du transformateur sur le circuit du secondaire. Connaissant la charge, il sera aisé de calculer les paramètres électriques du transformateur complet. Les éléments R1 et X1 = L1ω peuvent être déplacés au secondaire en les multipliant par m2, ainsi : i1 m2 R1 u1 L2 i2 u2 e2 m e1 m2 L1 R2 Z i1 RS u1 Xs i2 Rs i2 u2 e2 = u20 m e1 LS u2 mu1 Le secondaire se comporte comme une source : • de tension. : U20 ; et • d'impédance ZS = √ XS2 + RS2 avec : RS = (R2+m2 R1) et XS = (X2 + m2 X1) On peut écrire l'équation du transformateur ramenée au secondaire : U2 =U20 - (RS + jXS) I2 En valeur efficace : U2 =U20 - ∆U2 Calcul approché de la chute de tension au secondaire : Le calcul de la chute de tension peut être alors réalisé à l’aide d’une formule approchée : ∆U2 = RSI2 cos φ2 + XSI2 sin φ2 Détermination des éléments RS et XS : A partir de ces deux essais: • Essai à vide • Essai en court-circuit Essai à vide Essai en court-circuit I10 I1CC W U1N V1 V2 Pour U1 = U1N, on mesure U20 et P10 On calcule : le rapport de transformation du transformateur On tire : m= I2CC = I2n W A U20 Tension réduite A V Cet essai doit être réalisé sous tension réduite U1CC (sinon destruction du transformateur) Pour I2cc = I2n, on mesure: U1CC et P1CC. U20 U1 Puisque I10 est très faible donc PJ10 << P10. Finalement : essai à vide P10 = Pfer SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C On calcule : Rs = P1CC /I22 Zs = mU1CC /I2CC et page 18/65 Xs = √ ZS2- RS2 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : TRANSFORMATEURS N.L.T. Mohammedia 5.4. Rendement du transformateur Le rendement d'un appareil est le rapport de la puissance restituée à la puissance fournie. Méthode directe Cette méthode consiste à mesurer avec deux wattmètres P1 et P2. Méthode indirecte ou méthode des pertes séparées Cette méthode consiste à évaluer les différentes pertes dans les conditions nominales d’utilisation. η= η = P2 / P1 P2 P1 = U2.I2.cosφ2 U2.I2.cosφ2 + P10 +RS.I22 Remarque : le rendement est maximal lorsque pertes fer et pertes Joule sont identiques. II. TRANSFORMATEURS TRIPHASES 1. Exemple de transformateurs Transformateur de poteau 20 kV / 400 V Transformateur d’interconnexion de réseau 2. Constitution 2.1. Circuit magnétique Le circuit magnétique canalise le flux magnétique. Il est constitué d’un empilage de tôles. Ces tôles sont : • Isolées entre elles par oxydation (diminutions des pertes par courant de Foucault) ; • à cristaux orientés (diminution des pertes par hystérésis) ; • assemblées en alterné pour limiter l’entrefer ( réductions des fuites magnétiques). Culasse supérieure Culasse inférieure 2.2. Circuit électrique Il comprend les enroulements primaires et secondaires ainsi que les éléments permettant les connexions avec les circuits extérieurs. Pour les transformateurs triphasés, il y a 3 enroulements primaires et 3 enroulements secondaires. 2.3. Couplage Comme tous les récepteurs triphasés, le primaire d’un transformateur peut avoir ses enroulements couplés en étoile ou en triangle. De la même façon, les bobines secondaires pourront être connectées en étoile, en triangle ou en zig- zag. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 19/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION ALIMENTER : TRANSFORMATEURS N.L.T. Mohammedia Par convention : - les bornes haute tension sont repérées par des lettres majuscules : A, B, C. - les bornes basse tension sont repérées par des lettres minuscules : a, b, c. 1ére lettre (majuscule) 2ème lettre (minuscule) 3ème lettre Couplage primaire couplage secondaire Etoile Triangle Zig zag Etoile Triangle Zig zag neutre sorti Y D Z y d z N ou n Indice horaire 0, 1,2,…, 11 3. Rapport de transformation Par définition : M = Uab/ UAB Ce rapport dépend non seulement des nombres de spires primaires et secondaires, mais aussi des couplages au primaire et au secondaire. 4. Indice horaire Les conditions de couplage des enroulements primaires et secondaires ont aussi pour effet d’introduire un déphasage entre des tensions primaires et secondaires et homologues, c’est à dire apparaissant entre les bornes désignées par des mêmes lettres (VA , Va) ou (UAB , Uab). En pratique, le déphasage θ obtenu est toujours un multiple entier de ± 30°. θ = retard d’une tension BT sur son homologue HT. L’indice horaire I est : I = θ / 30° 0 ≤ I ≤ 11 (entier) Détermination de l’indice horaire à partir du schéma de couplage du transformateur. 1 On pose vecteur A 2 Vecteur a UAB Va au vecteur AB car les tensions Va et UAB sont en phase. verticalement (HT). Le triangle représente le couplage au primaire 3 a indique 11h donc l’indice horaire est 11 Représentation de Fresnel Donc la désignation de ce transformateur est Dyn11 5. Caractéristiques d'un transformateur triphasé La plaque signalétique d'un transformateur donne les principales caractéristiques électriques et de raccordement. • La puissance assignée (en KVA). • Les tensions primaire et secondaire assignées (en V ou KV). • Les courants primaire et secondaire assignés (en A ou KA). • La fréquence d'emploi (50 Hz). • Les couplages côtés HT et BT. • L'indice horaire. • La tension de court-circuit (pourcentage de la tension primaire assignée pour obtenir le courant nominal au secondaire, lorsque le secondaire est en court-circuit). • Le mode de refroidissement. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 20/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia FONCTION ALIMENTER : TRANSFORMATEURS 2STE 2013/14 6. Conditions de couplage en parallèle Des transformateurs sont en parallèle lorsque leurs primaires sont alimentés par un même réseau et leurs secondaires connectés à une même ligne ou débitent dans une même charge. HT Pour cela il faut que : A B C a b c A’ B’ C’ a'a b’ c’ • Les transformateurs soient alimentés sous la même tension. • Les rapports de transformations à vide soient identiques. • Les tensions de court-circuit égales à 10 % près. • Mêmes indice horaire de couplage ou indices compatibles. BT 7. Groupes d’indices horaires En pratique, on peut aisément modifier l'indice horaire d'un transformateur en effectuant une permutation circulaire des lettres affectées aux bornes : toute permutation correspond à une augmentation ou à une diminution de 4 de la valeur de l'indice horaire. On pourra donc coupler en parallèle sans difficulté des transformateurs dont les indices diffèrent de ±4. Groupe III Indices 0,4,8 2 , 6 , 10 1,5 Couplages Yy – Dd - Dz Yy – Dd - Dz Dy – Yz - Yd IV 7 , 11 Dy – Yz - Yd I II 8. Couplages normalisés SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 21/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 I. PROTECTION DES PERSONNES : REGIMES DE NEUTRE 1. Nécessité de la liaison à la terre L'énergie électrique demeure dangereuse et la majorité des accidents est due aux défauts d'isolement des récepteurs. La masse des récepteurs doit donc être reliée à la terre pour assurer une tension de contact la plus faible possible. Quelle que soit la cause de ces défauts, ils présentent des risques pour : • la vie des personnes • la conservation des biens • la disponibilité de l’énergie électrique. Pour la liaison à la terre, plusieurs solutions existent qui se trouvent dans la famille des Schémas de Liaison à la Terre (SLT) appelés "régimes de neutre" Tous assurent la sécurité des personnes contre les contacts indirects avec chacun des avantages et des inconvénients en fonction des besoins de l'utilisateur 2. Les trois régimes de neutre. Chaque régime de neutre est identifié grâce à deux lettres : La première lettre indique la situation du neutre du transformateur par rapport à la terre : • T : pour neutre raccordé à la terre. • I : pour neutre isolé de la terre. La deuxième lettre indique la situation des masses du récepteur : • T : pour masse reliée à la terre. • N : pour masse reliée au neutre. Les 3 régimes TT TN IT 3. Régime TT 3.1. Caractéristiques • Déclenchement des protections au 1er défaut. • Le neutre du transformateur d’alimentation est relié à la terre. • Les masses sont interconnectées et reliées à la terre. 3.2. Schéma Rd : résistance de défaut. Rd = 0,1 Ω Rn : résistance de prise de terre. Rn =10 Ω Ru : résistance de prise de terre des masses. Ru =10 Ω 230V Rd Id = Défaut Ru Rn Uc V Rd+Rn+Ru = 230 0,1+10+10 = 11,4 A Uc = Ru x Id = 10 x 11,4 = 114 V ⇒ Tension mortelle Id 3.3. Protection • Toutes les masses des matériels protégés par un même dispositif de protection doivent être interconnectées et reliées par un conducteur de protection (PE) à une même prise de terre. • La condition de protection doit satisfaire à la relation suivante : Ru. I∆n < UL I∆n : Courant de fonctionnement du dispositif de protection ; Ru : résistance de la prise de terre des masses ; UL : tension de contact limite : UL = 50V, 25V selon les locaux. • Dans les schémas TT, on assurera la protection par un dispositif différentiel à courant résiduel. Dans ce cas, le courant I∆n est égal au courant différentiel résiduel du disjoncteur. Toute installation TT doit être protégée par un dispositif différentiel résiduel placé à l’origine de l’installation. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 22/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 4. Régime TN Le neutre de l’alimentation est relié à la terre et les masses sont reliées au neutre. Tout défaut d’isolement est transformé en un défaut entre phase et neutre. Ce qui se traduit par un courtcircuit phase neutre. 4.1. Régime TNC • PEN • • • Le conducteur de protection et le neutre sont confondus en un seul conducteur PEN : Protection Electrique + Neutre Section des conducteurs actifs ≥ 10 mm² On utilise l’appareillage tripolaire. 4.2. Régime TNS • N PE • • Le conducteur neutre est séparé du conducteur de protection électrique PE. Utilisation de matériel tétra polaire. Dans les deux cas, la protection doit être assurée par coupure au premier défaut 4.3. Boucle de Défaut PEN Id Les prises de terre du neutre et des masses sont interconnectées. En cas de défaut, un courant Id circule dans le conducteur PE ou PEN. ⇒ Court-circuit donc Id est important. ⇒ Déclenchement des protections. 4.4. Caractéristiques • déclenchement au premier défaut. • répartition des prises de terre dans toute l’installation. • défaut d’isolement phase/masse est transformé en défaut phase/neutre. 4.5. Protection Un défaut d’isolement se traduit par un court-circuit Le courant de défaut n’est limité que par la résistance des conducteurs : Id = 0,8V/(Rph + Rpe) Il faut vérifier que les dispositifs de protection réagissent en un temps inférieur à celui imposé par la norme, soit pour un disjoncteur : I magnétique < 0,8.V.Sph /ρ.l.(1+m) avec m = Sph / Spe Il faut pour les fusibles If < Id (courant de fusion du fusible). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 23/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 5. Régime IT Le neutre est isolé de la terre, ou relié à la terre par une impédance. Les masses sont reliées à une prise de terre. PE Ru : R de la prise de terre. Rn : R de la terre du neutre. Zn : Impédance d’isolement Zn Ru Rn 5.1. Boucle de Défaut Premier défaut : Le premier défaut est inoffensif. ⇒ Id est très faible. Exemple de calcul : Zn = 2200 Ω Rn = 10 Ω - Ru = 10 Ω Id = V / Ztotal = 220 /(2200+10+10) Id = 0,1 A Tension de défaut : Ud = Ru x Id Ud = 10 x 0,1 = 1V⇒ ⇒ Tension non dangereuse La coupure n’est pas impérative. PE Zn Ru Rn Id Deuxième défaut : Id En cas de double défaut, il y a présence d’un fort courant de court-circuit (entre phase) et d’une tension de contact (Uc) dangereuse. ⇒ Coupure automatique obligatoire. PE Uc Zn Ru Rn Deux cas se présentent : • masses séparées : protection par dispositif différentiel : Régime TT. • masses communes : protection contre les surintensités : Régime TN. 5.2. Caractéristiques • le premier défaut doit être signalé par un contrôleur permanent d’isolement (CPI), par un signal sonore ou visuel. • la coupure est obligatoire au deuxième défaut. • un personnel de surveillance doit être capable de réparer au 1er défaut. 5.3. Fonctionnement du CPI Relais de détection Ω SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Mesure Signalisation Cet appareil contrôle en permanence l’isolement du réseau. Un générateur injecte du courant continu entre le réseau et la terre. a) Absence de défaut : le courant continu ne circule pas entre le réseau et la terre. b) Présence de défaut : un faible courant est débité sur le réseau et le relais actionne les alarmes. Cet appareil signale l’apparition du 1er défaut page 24/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 II. PROTECTION ELECTRIQUE DES MATERIELS : 1. Rôle Le rôle est d’éviter ou de limiter les conséquences destructrices des surintensités et de séparer la partie défectueuse du reste de l’installation. Toute protection comporte deux aspects liés ou séparés : • la détection des surintensités, • la coupure du circuit. Il faut distinguer : 2. Les surintensités passagères Elles surviennent lors du démarrage des moteurs, de la mise sous tension des transformateurs ou de l’allumage des tubes fluorescent, etc. … Ces surintensités ne doivent pas provoquer le déclenchement des dispositifs de protection. 3. Les surintensités anormales 3.1. Les surcharges Lorsque le courant prend une valeur supérieure à la valeur nominale, on parle de surcharge, cette faible surintensité est dangereuse si elle persiste car elle provoque un échauffement des conducteurs et des bobinages. Le temps de coupure à imposer sera inversement proportionnel à la valeur de la surcharge. Pour réaliser cette protection, on utilise un relais thermique ou un disjoncteur thermique ou des fusibles. 3.2 Les courts-circuits : Lorsque le courant prend une valeur très supérieure à la valeur nominale, on parle de court-circuit). Cette forte surintensité doit être instantanément éliminée. Le temps de réaction doit être très court (quelques ms). Pour ce faire, on utilise des fusibles à haut pouvoir de coupure ou un relais magnétique ou un disjoncteur magnétique. 4. Dispositifs de protection 4.1. Fusibles Fonction Le fusible sert à protéger contre les surintensités. Il permet également la transmission de l’énergie électrique. Symbole 1 1 1 2 2 2 F1 Caractéristiques électriques L’élément fusible est constitué d’un fil métallique dans une enveloppe fermé. Le fusible fond si le courant qui le traverse dépasse la valeur assignée. Il existe trois types principaux de fusibles : • très rapide (prosistor) : protection des semi-conducteurs (protection contre les courts-circuits), • standard (type gG): usage général, protection câbles et tout type de récepteurs (protection contre les surcharges et les courts-circuits), • lent (type aM accompagnement Moteur): démarrage des moteurs, accepte un fort courant de démarrage durant quelques secondes (protection contre les courts-circuits). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 25/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 Courbes de fusion d’une cartouche cylindrique type gG Elles permettent de déterminer la durée de fonctionnement du fusible en fonction du courant qui le traverse avant sa fusion. Calibre des fusibles Exercice sur une cartouche gG 8A : Donner le temps de fonctionnement pour un courant de : 8, 20, 70A (utiliser les courbes ci-dessous). 8A ∞ s ; 20A 4 s ; 70A 0.045 s Choix d'un fusible On choisit le calibre du fusible égal au courant : • à pleine charge de l'installation à protéger pour la classe gG. • nominal du moteur à pleine charge pour la classe aM. 4.2. Disjoncteurs Fonction : Organe de commande et de protection, les disjoncteurs sont pratiquement tous magnétothermiques, c’est-à-dire composé d’un relais de protection thermique (protection contre les surcharges moyennes et de longues durées) et d’un relais de protection magnétique (protection contre les surcharges importantes et de courtes durées). Il possède un « pouvoir de coupure » et agit directement sur le circuit de puissance. S’il est différentiel, il permet d'ouvrir le circuit en cas de détection d'un courant de défaut. Symbole : SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 26/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 Caractéristiques électriques Les normes définissent 5 types de courbes de déclenchement : Déclenchement Utilisation courbe B 3 à 5 In protection des générateurs, des câbles de grande longueur et des personnes dans les régimes IT et TN courbe C 5 à 10 In courbe D 10 à 14 In courbe Z 2.4 à 3.6 In courbe MA 12.5 In applications courantes protection des circuits à fort appel de courant protection des circuits électroniques protection des départs moteurs Courbe de déclenchement d’un disjoncteur magnétothermique Temps de déclenchement d’un disjoncteur réglé pour un courant nominal In : Pour une surcharge de 4 à 5 In, le relais déclenchera entre 2 et 8 s. Pour une surcharge de 20 In, le relais déclenchera en 10 ms. Partie thermique (Protection contre les surcharges) Partie magnétique (Protection contre les courts circuits) 4.3. Relais thermique Fonction Le relais thermique permet de protéger le moteur contre les surcharges. Il ne possède pas de "pouvoir de coupure", il intervient seulement sur le circuit de commande. C'est à dire qu'il donne l'ordre aux contacts auxiliaires qui lui sont associés et qui sont insérés dans le circuit de commande, d'ouvrir celui-ci. Comme il ne protège pas contre les courants de court-circuit, il doit obligatoirement être accompagné d’un fusible SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 27/65 www.chari.123.ma ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS pôles de puissance 95 SCHEMA COMMANDE 96 5 3 S2 km1 6 6 4 2STE 2013/14 F2 F2 2 98 96 6 4 2 F2 1 5 + 4 F2 SCHEMA PUISSANCE reseau continu Ph 1 97 N 95 L3 5 L2 3 1 L1 SCHEMA PUISSANCE reseau monophasé 3 SCHEMA PUISSANCE reseau triphasé 2 N.L.T. Mohammedia pôles auxiliaires KM1 Symbole Caractéristiques électriques Son principe est basé sur l'image thermique du courant. Il agit grâce à des bilames qui se déforment en fonction du courant qui les traversent. Un courant important qui traverse un bilame échauffe celui-ci et vient alors agir sur un contact. Le relais protège les moteurs contre : • les surcharges (augmentation anormale du courant pendant un temps assez long), • les coupures de phase où les déséquilibres de celles-ci. Classes de déclenchement Les relais thermiques doivent laisser passer la surcharge temporaire due à la pointe de courant au démarrage. Ainsi, la norme définit différentes classes de déclenchement suivant la durée du démarrage (moins de 10, 20 ou 30 secondes). Classes de déclenchement 10A 10 20 30 Plages du temps de déclenchement (Tp) en fonction du courant de surcharge du moteur 1,05 In 1,2 In 1,5 In 7,2 In Tp > 2 h Tp < 2 h Tp < 2 min 2 s < Tp ≤ 10 s Tp > 2 h Tp < 2 h Tp < 4 min 4 s < Tp ≤ 10 s Tp > 2 h Tp < 2 h Tp < 8 min 6 s < Tp ≤ 20 s Tp > 2 h Tp < 2 h Tp < 12 min 9 s < Tp ≤ 30 s Choix d'un relais thermique C’est définir : • Son calibre en fonction du courant nominal du moteur • Sa classe de déclenchement en fonction du temps de démarrage. Courbe de déclenchement : C’est la courbe représentant le temps de déclenchement du relais thermique en fonction des multiples de l’intensité de réglage. Temps de déclenchement d’un relais thermique réglé pour un courant nominal In : • Pour une surcharge de 1,2 In, le relais déclenchera en 4 min. • Pour une surcharge de 2 In, le relais déclenchera en 35 s. • Pour une surcharge de 4 In, le relais déclenchera en 10 s. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 28/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia ALIMENTER : PROTECTION DES PERSONNES ET DES BIENS 2STE 2013/14 III. DISPOSITIFS DE PROTECTION MOYENNE TENSION Destinés à la protection des réseaux de distribution, et des postes de transformation. 1. Fusibles moyenne tension Fusibles MT Fusarc de chez Schneider Electric Caractéristiques : • tension assignée : 3,6 - 7,2 - 12 - 17,5 - 24 – 36 KV ; • pouvoir de coupure : 20 – 32 – 40 – 50 - 63 KA ; • courant assigné: 6,3 - 10 - 16 – 20 – 25 - 31,5 – 40 - 50 – 63 - 80 -100 –125 - 160 - 200 - 250 A. 2. Disjoncteur moyenne tension Disjoncteur moyenne tension pour l’intérieur de chez Schneider Electric Ces disjoncteurs utilisent la coupure dans l’hexafluorure de soufre (SF6) pour l'isolement et la coupure. Caractéristiques : • tension assignée : 7,2 - 17,5 - 24 – 36 kV ; • courant de courte durée admissible : 12,5 – 16 – 20 – 25 kA ; • courant assigné : 400 – 630 – 1 250 A. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 29/65 www.chari.123.ma FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 I. INTRODUCTION 1. Nécessité de la conversion d’énergie Les différents réseaux électriques industriels alimentent de nombreux actionneurs. Cette énergie apparaît sous deux formes : alternative (tensions ou courants sinusoïdaux à valeur moyenne nulle) ou continue. Suivant le type d’actionneur, il est nécessaire d’adapter la forme de l’énergie fournie par le réseau. Les différentes possibilités apparaissent comme ci-dessous : 2. Classification des convertisseurs statiques Type de convertisseur Energie en entrée Energie en sortie Réglage de la puissance Alternatif Alternatif Continu Continu Alternatif Redresseur à diodes Redresseur à thyristors Hacheur Onduleur Gradateur Continu Continu Continu Alternatif Alternatif Non Oui Oui Oui Oui II. Redresseurs Les redresseurs assurent la conversion d'une tension alternative en une tension continue. Ils servent à alimenter un récepteur en continu à partir du réseau de distribution alternatif. Redresseur ou commutateur Source alternative Récepteur à courant continu II.1. Redresseurs à diodes (non commandés) Dans ses redresseurs, l’élément commutateur utilisé est la diode. 1. Diode La diode est un dipôle passif polarisé. En électrotechnique, la diode est équivalente à un interrupteur unidirectionnel non commandé. Caractéristique d’une diode parfaite i Repère de la cathode Aspect : vAK Symbole : A A Jonction : Anode i vAK K P N Diode bloquée Diode passante vAK < 0 ; i = 0 v • • • • Diode se comporte Diode se comporte comme un interrupteur comme un interrupteur ouvert fermé K Cathode 2. Redressement monophasé 2.1. Redressement simple alternance (charge résistive) D Schéma : i iD v SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C VD R v est la tension d’entrée du pont. u est la tension de sortie. R est la charge résistive. u page 30/65 www.chari.123.ma Analyse du fonctionnement : La diode est parfaite v (θ) = V√2 sin θ v Oscillogrammes : π 0 0<θ<π 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia 3π 2π v > 0 alternance positive 4π θ u D est passante (interrupteur fermé) vD = 0 Loi des mailles donne : v – vD – u = 0 Donc : u = v >0 • v • i VD VD = 0 u R u= v i i = u/R = v/R iD = i iD π < θ < 2π v < 0 alternance négative vD D se bloque (interrupteur ouvert) i = 0 i v VD i= 0 u = Ri = 0 u R vD = v iD = 0 Diodes passantes D D D Grandeurs caractéristiques : • Valeur moyenne de la tension u : u = V√2/π • Valeur efficace de la tension u : U = V√2/2 • Pour la diode : - Courant moyen : iD = i - Tension maximale supportée par la diode : VDmax = V√2 2.2. Redressement double alternance (charge résistive) Montage PD2 (Pont de Graëtz) •M iD1 vD1 A i' • Montage P2 (transformateur à point milieu) i D1 vD1 u D1 D3 u v1 R v i • B R v2 D4 D2 •N D2 Analyse du fonctionnement (montage P2) : v1(θ) = - v2(θ) = V√2 sin θ 0<θ<π D1 est passante et D2 est bloquée vD1 = 0 u = v1 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C π < θ < 2π v1 > 0 et v2 < 0 v2 > 0 et v1 < 0 D2 est passante et D1 est bloquée vD1 = -2v1 u = - v1 = v2 page 31/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia Analyse du fonctionnement (montage PD2) : 0<θ<π v>0 vA > vB D1 et D4 sont passantes ⇒ vD1 = 0 et vD4 = 0 (Interrupteurs fermés) Le courant i circule la maille suivante : A D1 R D4 B Oscillogrammes : v π 0 2π 3π 4π θ •M vD1 A v B i D1 u u D3 R i' D2 D4 •N i u = vM –vN = vA –vB = v i = u / R = v / R et i’ = i vD1 = vD4 = 0 et vD3 = vD2 = - v π < θ < 2π v<0 vB > vA D2 et D3 sont passantes ⇒ vD2 = 0 et vD3 = 0 (Interrupteurs fermés) Le courant i circule la maille suivante : R D2 A B D3 iD1 vD1 Montage PD2 •M vD1 A v B i D1 u D3 vD1 Montage P2 R i' D4 D2 •N u = vM –vN = vB –vA = - v i = u / R = -v / R et i’ = - i vD2 = vD3 = 0 et vD1 = vD4 = v Diodes passantes PD2 D1 et D4 P2 D1 D2 et D3 D2 D1 et D4 D1 D2 et D3 D2 D1 et D4 D1 Grandeurs caractéristiques • Valeur moyenne de la tension u : u = 2V√2/π • Valeur efficace de la tension u : U = V • Pour la diode : - Courant moyen : iD = i /2 - Tension maximale supportée par la diode : VDmax = V√2 (Montage PD2) VDmax = 2V√2 (Montage P2) 2.3. Redressement double alternance (charge R,L,E) i i1 VD1 A• v D1 i' M u L D3 v est la tension d’entrée du montage. u est la tension de sortie. vD1 est la tension aux bornes de la diode D1. R est la résistance de la charge. L est l’inductance de la charge. E est la f.é.m. de la charge R B• E D4 D2 N SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 32/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia Analyse du fonctionnement : Oscillogrammes : v En électronique de puissance, pour de forts débits du courant, le lissage se fait par une inductance. L’ondulation du courant alors diminue. Le courant ne passe plus par zéro. C’est le régime de conduction ininterrompue ou continue. Si l’inductance est assez grande, on peut considérer le lissage comme parfait : le courant i est constant. La tension u est imposée par le réseau, à travers le transformateur et le pont de Graëtz. Le courant i est lissé par la bobine d’inductance L. Son intensité est imposée par la charge R, E. Pour les autres grandeurs : Alternance positive iD1 = i i' = i vD1 = 0 π 0 3π 2π 4π θ u i i' iD1 vD1 Alternance négative iD1 = 0 vD1 = - u = - v i’ = -i Diodes passantes D1 et D4 D1 et D4 D2 et D3 D2 et D3 D1 et D4 3. Redressement triphasé (charge résistive) Lorsque la puissance demandée par le récepteur atteint une certaine valeur (> 10 KW), il est intéressant de l’alimenter à partir du réseau triphasé. Montage P3 à cathodes communes Montage P3 à anodes communes vD1 1 L1 D1 L2 1 D2 L3 uM 2 R D3 N 3 uM D'1 uN = v1,v2 ou v3 la plus négative à l'instant considéré : uN uN est constituée donc par les «calottes inférieures» des sinusoïdes v1, v2, v3. L1 D'2’ L2 D'3’ L3 R N uN vD1 vv11 0 uM = v1,v2 ou v3 la plus positive à l'instant considéré : uM est constituée donc par les «calottes supérieures» des sinusoïdes v1, v2, v3. π/ 2 π/ π/ 6 D1 vv22 v11 v33 π 2π 2π D2 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C vD1’ θ 0 π/6 π/ π/2 π/ 6 2 D2’ D3 page 33/65 vv22 vv33 π D3’ θ 2π 2π D1’ D2’ www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia Grandeurs caractéristiques : Montage P3 à cathodes communes Montage P3 à anodes communes u = 3√3V√2/2π u = - 3√3V√2/2π Valeur moyenne de la tension u Courant moyen dans une diode Tension maximale supportée par la diode iD = i /3 vDmax = √3 V√2 Montage PD3 (Pont de Graëtz triphasé) i iD1 VD1 1 i1 v1 2 v2 3 v3 D1 D2 Oscillogrammes •M u u D3 v11 R iD1’ vv22 v33 E D1’ D2’ D3’ •N Analyse du fonctionnement : Le pont redresseur comporte: • 3 diodes pour l’« aller »: D1; D2; D3; • 3 diodes pour le « retour »: D1’; D2’; D3’; Les diodes sont parfaites La tension u = vM - vN. Elle est périodique, de période π/3 en θ. Soit de fréquence : f ‘ = 6 x 50 = 300 Hz. (Si la fréquence du réseau est 50 Hz) π/6 < θ < π/2 vM = v1 = V√2 sin θ vN = v2 = V√2 sin (θ - 2π/3) Le courant i circule la maille suivante : 1 D1 R D2’ 2 D’où : u = vM - vN = u12 = V√2√3 sin (θ + π/6) Le courant dans la charge : i = u/R Le courant dans une diode : Le courant dans les diodes est égal à : • i lorsque la diode considérée est passante • 0 si la diode est bloquée. iD1 = i lorsque D1 conduit 0 π/6 π/ π/2 π/ 6 2 π θ 2π 2π i v1 v2 v3 D1 0 1 1 0 0 0 0 1 D2 0 0 0 1 1 0 0 0 D3 1 0 π/ D1’ 0 0 6 D2’ 1 1 π/ 0 2 π 0 0 1 1 0 0 1 1 2π 0 0 0 0 0 0 1 1 0 1 1 0 0 0 0 u u32 u12 u13 u23 u21 u31 u32 u12 vD1 0 0 0 u12 u12 u13 u13 0 D3’ 0 0 Grandeurs caractéristiques : • Valeur moyenne de la tension u : u = 3√3V√2/π • Pour la diode : - Courant moyen : iD = i /3 - Tension maximale supportée par la diode : vDmax = √3V√2 Remarque : Pour une charge R, L, E, dont l’inductance L est suffisante, le courant i est considéré constant. La tension u a la même forme que le montage précédent (c.à.d. charge résistive). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 34/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia II.2. Redresseurs à thyristors (commandés) L’intérêt du redressement commandé et qu’il permette de faire varier la tension moyenne en sortie du pont et donc de faire varier par exemple la vitesse de rotation d’un moteur à courant continu. 1. Thyristor Aspect : Il comporte 3 broches. Il faut se référer à un catalogue pour connaître l’ordre du brochage. Description et symbole : • 2 électrodes principales : anode et cathode • 1 électrode de commande : gâchette vAK Anode K A A G Amorçage d’un thyristor P N P Gâchette N Cathode K G On ferme K1 : lampe est éteinte donc Th est bloqué. On ferme K2 : lampe s’allume donc Th est passant. R iG On ouvre K2 : lampe reste allumée donc Th est passant. On ouvre K1 : lampe s’éteint donc Th se bloque. On ferme K1 : lampe reste éteinte donc Th est bloqué. Conclusion : Pour amorcer un thyristor : il faut que la tension vAK soit positive et un courant de gâchette suffisant le temps que i AK s’établisse. Le thyristor se comporte alors comme un interrupteur fermé. Pour bloquer le thyristor : il faut annuler le courant i AK ou appliquer une tension vAK négative. Le thyristor se comporte alors comme un interrupteur ouvert. 2. Redresseur monophasé à thyristors (Charge résistive) Redresseur simple alternance Schéma du montage : T v i iT vT R u v: est la tension d’entrée du montage. u: est la tension de sortie. vT : est la tension aux bornes du thyristor R : est la charge résistive. Analyse du fonctionnement : Le thyristor est supposé parfait. v (θ) = V√2 sin θ 0<θ<π v>0 • Pas d’impulsion sur la gâchette : u = 0 et i = 0 vAK = v – u = v >0 • Loi des mailles donne : v – vAK – u = 0 Donc le thyristor est susceptible d’être amorcé. L’amorçage s’effectue avec le retard t0, qui correspond à l’angle α = ω.t 0 appelé l’angle de retard à l’amorçage, après chaque début de période T. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 35/65 www.chari.123.ma FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia à θ = α le thyristor est amorcé • v • 2STE 2013/14 Oscillogrammes : v i vT R u vT = 0 u=v 0 α π 3π 2π 4π i = u/R = v/R u àθ=π Le courant i s’annule ce qui bloque le thyristor. π < θ < 2π v<0 Si l’on envoie un courant de gâchette alors que la tension est négative, le thyristor reste bloqué i i v vT R u i=0 u = Ri = 0 vT = v iT Grandeurs caractéristiques : • Valeur moyenne de la tension u u = V√2/π . (1+cos α ) / 2 • Valeur efficace de la tension u U = V√2/2 .√(1- α /π + sin2α / 2 π) • Tension maximale supportée par le thyristor : vTmax = V√2 vT Thyristors passants T T Redresseur mixte double alternance PD2 (Pont de Graëtz) Schéma du montage iT1 A• v B• i •M u vT1 i' T1 v est la tension d’entrée du montage. u est la tension de sortie. vT1 est la tension aux bornes du thyristor T1 R est la charge résistive. T2 R i D1 D1 D2 •N Analyse du fonctionnement θ=α : v >0 vA > vB Le thyristor T1 est susceptible d’être amorcé. Il est amorcé, le courant i circule la maille : A T1 On en déduit que : u = vM –vN = vA –vB = v i=u/R=v/R i’ = i vT1= vD2 = 0 vT2 = vD1 = - v SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C charge page 36/65 D2 B www.chari.123.ma θ 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia Lorsque θ franchit π v < 0 vB > vA Le thyristor T2 est susceptible d’être amorcé mais il ne sera amorcé que lorsque θ = π + α . Par contre D2 se met à conduire dès que θ > π Ainsi (π < θ < π + α ), la charge est court-circuitée par T1 et D2 d’où u = 0 Oscillogrammes : v α 0 θ=π+α : v<0 vB > vA T2 est amorcé, le courant i circule la maille : B T2 charge D1 A On en déduit que : π 3π 2π 4π θ u u = vM –vN = vB –vA = - v i = u / R = -v / R i’ = - i vT2 = vD1 = 0 vT1 = vD2 = v i iT1 et iD2 Grandeurs caractéristiques : • Valeur moyenne de la tension u u = 2V√2/π . (1+cos α ) / 2 • Valeur efficace de la tension u U = V.√ (1- α /π + sin2α / 2 π) • Tension maximale supportée par les éléments: vTmax = vDmax = V√2 vT1 Eléments passants T1 et D2 T2 et D1 T1 et D2 T2 et D1 III. Onduleur autonome Un onduleur est un convertisseur continu - alternatif Il est autonome lorsqu’il impose sa propre fréquence à la charge. Onduleur autonome Source continue -- Récepteur à courant alternatif 1. Interrupteurs électroniques L’interrupteur peut être à transistor (ou thyristor si grande puissance), plus une diode de récupération (indispensable si la charge est inductive). i K T i D T D • K ouvert ↔ T bloque et D en inverse • K fermé ↔ T commandé : - si i > 0 : T conduit - si i < 0 : D conduit 2. Commandes La commande dans un onduleur peut être : symétrique, décalé ou MLI (Modulation de Largeur d'Impulsion). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 37/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES 2.1. Commande symétrique Il s’agit d’actionner alternativement les interrupteurs K1 et K2 ou (K1, K4 et K2, K3) durant des intervalles de temps réguliers. Montages : Onduleur en demi-pont à deux interrupteurs Onduleur en pont à quatre interrupteurs + V u v1 K1 V + i V K3 + K2 u v1 i K4 Analyse du fonctionnement : u V Montage en demi-pont Montage en pont 0 < t < T/2 K1 est fermé K2 est ouvert ⇒ v1 = 0 u=V i = V/R 0 < t < T/2 K1 et K4 sont fermés K2 et K3 sont ouverts ⇒ v1 = 0 u=V i = V/R T/2 < t <T K1 est ouvert K2 est fermé ⇒ u = -V i = -V/R v1 = V - u = 2.V T/2 < t <T K1 et K4 sont ouverts K2 et K3 sont fermés ⇒ u = -V i = -V/R v1 = - u = - (-V) = V K1 K2 Oscillogrammes : T T/2 -V i V/R -V/R v1 V i1 Eléments K1 Ond ½ pont passants K1 et K4 Ond en pont K1 K1 et K4 K2 K2 et K3 Grandeurs caractéristiques : Valeur moyenne de la tension u : u = 0. Valeur efficace de la tension u : U = V. Tension maximale supportée par les interrupteurs : V (en pont) et 2V (en demi-pont). 2.2. Commande décalée (onduleur en pont) Dans la commande précédente la tension, ainsi que le courant, sont riches en harmoniques ce qui pose des problèmes pour une utilisation avec des moteurs (pertes joules, couples pulsatoires …). La commande décalée permet d'éliminer en partie ces harmoniques et améliore donc le convertisseur. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 38/65 V + K3 K4 u v1 i K1 K2 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia Analyse du fonctionnement : La fermeture des interrupteurs d’un bras est décalée de l'angle α 0<t<α K1 et K3 sont fermés ⇒ u = 0 α < t < T/2 K1 et K4 sont fermés ⇒ u = V T/2 < t <T/2+α K2 et K4 sont fermés ⇒ u = 0 T/2+α < t <T K2 et K3 sont fermés ⇒ u = -V Oscillogrammes : u V t t0 T/2 T T/2+ t0 -V Interrupteurs fermés K3 K1 K2 K4 K3 Grandeurs caractéristiques : Valeur moyenne de la tension u : u = 0. Valeur efficace de la tension u : U = V√ (1- 2t0/T) ou U = V√ (1-α/π). Tension maximale supportée par les interrupteurs : V. 2.3. Commande par Modulation de Largeur d’Impulsion MLI ou PWM (Pulse Width Modulation) en anglais Ici, il y a modulation par un signal modulant sinusoïdal. Pour obtenir la tension de commande des transistors, on compare un signal triangulaire appelé porteuse au signal modulant sinusoïdal de fréquence beaucoup plus faible. La tension aux bornes de la charge est fragmentée en plusieurs impulsions de tension (négative et positive). Cette fragmentation permet si elle est savamment calculée d’éliminer les harmoniques gênants. L’allure de la tension MLI permet de se rendre compte du principe de cette commande. Principe de commande MLI du bras K1 – K2 : L'onde modulante, est comparée à l'onde porteuse et à la sortie du comparateur on obtient la tension de commande Us. Porteuse et modulante Modulant π 2π θ π 2π θ - + Comparateur - Us : Signal de commande Us +V Porteuse -V IV. Gradateur Le gradateur est un convertisseur alternatif - alternatif, capable de faire varier la tension efficace aux bornes d'une charge. Source alternative SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Gradateur page 39/65 ~ ~ Récepteur à courant alternatif www.chari.123.ma FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 1. Gradateur monophasé (débit sur charge résistive) 1.1. Interrupteurs électroniques L’interrupteur est constitué par deux thyristors tête-bêche. Pour les faibles puissances, les deux thyristors sont remplacés par un triac. 1.2. Montage 2 thyristors tête-bêche Triac Triac T1 A v A1 A T2 A2 u v R G R u B B 1.3. Commandes Les deux thyristors doivent être commandés avec le même angle de retard α pour obtenir une tension u alternative (valeur moyenne nulle). Deux modes de commande de l'énergie transférée à la source sont possibles : • commande par la phase : la variation de la valeur efficace U est obtenue en agissant sur l'angle de retard α. • commande par train d'ondes : les deux thyristors sont commandés plein onde pendant le temps Ton (période de conduction) puis sont bloqués jusqu’à la fin de la période de modulation .La variation de Ton/Tc permet de commander la tension efficace U. Commande par la phase Analyse du fonctionnement : 0 <θ θ < π : v > 0 vA > vB Le thyristor T1 est susceptible d’être amorcé. A θ = α T1 est amorcé, le courant i circule la maille : A T1 R B On en déduit que : u=v i=u/R=v/R T1 se bloque naturellement en θ = π (i = 0). Oscillogrammes : v 0 α π 3π 2π 4π θ u π <θ θ < 2π π : v < 0 vB > vA Le thyristor T2 est susceptible d’être amorcé. A θ = π + α T2 est amorcé, le courant i circule la maille : i A B R T2 On en déduit que : u=v i=u/R=v/R T2 se bloque naturellement en θ = 2π (i = 0). Thyristors passants Grandeurs caractéristiques : • Valeur moyenne de la tension u : • Valeur efficace de la tension u : T2 T1 T2 u = 0 (tension alternative) U = V.√ (1- α /π + sin2α / 2 π) • Tension maximale supportée par les éléments : SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C T1 vTmax = V√2 page 40/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION DISTRIBUER : CONVERTISSEURS STATIQUES N.L.T. Mohammedia u Commande par train d'ondes Dans ce type de gradateur, le signal envoyé sur l’entrée de commande du gradateur est de type TOR. t Avec : T : période du réseau TON : Durée du train d'ondes, (Temps de conduction) Tc: Temps de cycle du gradateur T TON TC Grandeurs caractéristiques : • Valeur moyenne de la tension u : • Valeur efficace de la tension u : u = 0 (tension alternative) U = V.√α • Tension maximale supportée par les éléments : a v e c α (rapport cyclique) = T O N / T c vTmax = V√2 2. Gradateur triphasé Il existe deux montages de gradateur triphasé : Montage étoile Montage triangle L1 G1 i1 L1 T1 G2 I2 L2 G1 T'3 j3 uR2 T2 L3 G3 R T'2 L2 I3 T3 uR1 T'1 i2 R uR3 j2 R T'2 T1 G1 uR3 uR2 R T'3 T2 G2 T'1 j1 T3 R uR1 R L3 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 41/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 DISTRIBUER : VARIATEURS DE VITESSE INDUSTRIELS N.L.T. Mohammedia I. Intérêt de la modulation d'énergie La modulation d'énergie permet de modifier les paramètres des actionneurs en fonction de l'évolution du processus. • Pour un actionneur électrique (moteur), le changement de vitesse est assuré par un variateur de vitesse. Deux types de moteurs sont présents sur les systèmes : Les moteurs à courant continu : leur vitesse est proportionnelle à la tension d'alimentation. Les moteurs asynchrones : leur vitesse est proportionnelle à la fréquence d'alimentation. • Pour un actionneur pneumatique (vérin) ou hydraulique, le déplacement est réalisé par un distributeur proportionnel. II. Variateurs industriels pour moteur asynchrone Les variateurs de vitesses sont des systèmes qui convertissent les caractéristiques d'une alimentation en fonction d'une consigne donnée. Ils ont plusieurs fonctions parmi lesquelles : Démarrage (avec contrôle de l’accélération) Inversion du sens de rotation Freinage (avec contrôle de la décélération) Choix de plusieurs vitesses de rotation Variation de vitesse avec consigne analogique Surveillance du moteur (courant moteur, échauffement…) Contrôle du couple moteur (contrôle vectoriel de flux) 1. Fonction du variateur de vitesse Energie électrique Moduler l’énergie Energie électrique modulée en fréquence 2. Structure interne L1 U1 L2 V1 L3 W1 Réseau à fréquence fixe (50 Hz) REDRESSEUR FILTRAGE ONDULEUR Réseau à fréquence variable Les variateurs de vitesse industriels comportent principalement comme on vient de le voir sur le schéma précédent : • Un redresseur (monophasé ou triphasé) permettant d'élaborer une source de tension continue. • Un circuit de filtrage (permettant l'obtention d'un signal pratiquement continu). • Un onduleur triphasé autonome qui recrée à partir de la tension continue fixe un réseau de tension alternative triphasé de fréquence et de tension variable. 3. Choix du variateur Le choix d’un variateur se fait essentiellement en fonction : • Du réseau d’alimentation : tension d’alimentation, système monophasé ou triphasé • De la puissance utile du moteur à commander SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 42/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 DISTRIBUER : VARIATEURS DE VITESSE INDUSTRIELS III. branchement d'un variateur de vitesse altivar Les caractéristiques qui vous seront données concerneront le variateur de vitesse ALTIVAR 66 de SCHNEIDER (ancien télémécanique). 1. Branchement d'un variateur de vitesse altivar 66 Consigne de vitesse Sens de rotation et freinage du moteur Alimentation du variateur Contact de sécurité Sorties analogiques 2. Caractéristiques des altivar 66 Référence ATV 66 M2 ATV 66 N4 Alimentation du redresseur Monophasé Triphasé Réseau d'alimentation 220-240 V 50 : 60 Hz 380-415 V 50 : 60 Hz Gamme de fréquence 1 à 67 Hz 1 à 110 Hz Sens de marche 2 n 2 Pont de puissance Forme de la tension et du courant n 1 Quadrant de fonctionnement C 3 1 C 3 Freinage d'arrêt ///// Par injection de courant continu Freinage de ralentissement Rhéostatique avec module option Rhéostatique avec module option Tension moteur 220-240 V 380-415 V Gamme de puissance 0.75 à 37 kW 0.75 à 250 kW SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 43/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 DISTRIBUER : VARIATEURS DE VITESSE INDUSTRIELS N.L.T. Mohammedia 3. Options Les variateurs de vitesse peuvent être équipés en option des éléments suivant : - Résistance externe pour le freinage - Inductances de lignes pour la réduction des courants harmoniques. 4. Protections • Protection du variateur en cas de : • Protection du moteur en cas de : - Surtensions et Sous-tensions du réseau d’alimentation : - Les courts-circuits (Ph/Ph; Ph/T) - Les échauffements excessifs - Surcharge - Coupure de phase - Les échauffements excessifs 5. Domaines d'utilisation - Ventilation - Pompes volumétriques - Pompes centrifuges - Convoyeur à bandes Exemple de document de choix d’un variateur série 18 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 44/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MACHINES SYNCHRONES N.L.T. Mohammedia La machine synchrone est un convertisseur électromécanique réversible. Elle peut fonctionner soit en génératrice soit en moteur. Lorsqu'elle fonctionne en génératrice, la machine synchrone prend le nom d'alternateur I. Alternateur triphasé 1. Symbole normalisé Induit GS GS Inducteur 2. Organisation simplifiée de l’alternateur L’alternateur comprend deux parties principales : l’inducteur et l’induit L’induit, L’inducteur Il a pour rôle de créer un champ magnétique tournant à l’aide d’un rotor magnétisant mis en rotation. L’inducteur comporte 2.p pôles (p : paires de pôles). Il existe 2 types d’inducteurs : Rotor à pôles lisses Rotor à pôles saillants S N Constitué de trois groupes de conducteurs logés dans des encoches formant trois circuits (un pour chaque phase) décalés les uns des autres d’un angle convenable (120°) et fournissant de ce fait des courants triphasés. N N S S Rotor à pôles lisses p = 1 Rotor à pôles saillants p = 2 Très robuste, il permet d’obtenir des fréquences de rotation élevées (> 3000 tr/min). Il est utilisé dans les centrales thermiques et les centrales nucléaires. Tournant moins vite, et de ce fait fournissant moins de puissance, il est utilisé dans les centrales hydrauliques et les groupes électrogènes 3. Caractéristiques de l’alternateur 3.1. Fréquence des f.é.m. induites Les enroulements de l’induit sont soumis à un champ magnétique tournant à la fréquence n dite fréquence de synchronisme. Il apparaît donc aux bornes des enroulements de l’induit des f.é.m. induites de fréquence f telles que : p : nombre de paires de pôles Avec f = p.n n : fréquence de rotation du champ tournant f : fréquence des f.é.m. induites 3.2. Valeur efficace de la f.é.m. induite par un enroulement Chaque enroulement génère une f.é.m. induite e = - dΦ/dt, dont la valeur efficace s’exprime : E = K.p.n.N.Φmax = K.f.N.Φmax SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C K : coefficient de Kapp qui ne dépend que des caractéristiques technologiques de l’alternateur. N : nombre de conducteurs actifs par enroulement Φ : flux utile maximal sous un pôle page 45/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MACHINES SYNCHRONES N.L.T. Mohammedia 3.3. Couplage des alternateurs triphasés La f.é.m. induite définie précédemment est générée par chacun des enroulements. La formule précédente donne donc la valeur efficace d'une tension simple si les enroulements sont couplés en étoile, et la valeur d'une tension composée s'ils sont couplés en triangle. Exemple : A vide, si E = 230 V Couplage en étoile V Couplage en triangle U U U U = E = 230 V U = E.√3 = 400 V 3.4. Excitation des alternateurs Lorsque l’alternateur est à aimants permanents, il n’a pas besoin d’être excité. Lorsque l’inducteur est constitué d’électro-aimants, ils doivent être traversés par des courants continus fourni par : • une source extérieure reliée au rotor par un système de bagues et de balais. • l’induit lui-même : une partie des courants triphasés fournis par l’induit sont redressés à l’aide d’un pont de diodes afin de pouvoir alimenter directement l’inducteur : l’alternateur est alors dit auto excité 4. Fonctionnement en charge XS R I 4.1. Modélisation d’une phase de l’alternateur Pour étudier l'alternateur triphasé, on modélise une phase de l'alternateur par une f.e.m. E en série avec une résistance R et une réactance synchrone XS V E V = E - RI – j XS I E 4.2. Diagramme vectoriel RI : Chute ohmique au niveau de chaque enroulement induit XS I : Chute inductive due à la self de fuite et à la réaction d'induit. V φ Remarque : Si R est négligeable, la représentation se simplifie. jXSI RI I 4.3. Détermination de la réactance synchrone On peut facilement déterminer les éléments du modèle électrique équivalent, à l'aide de deux essais : • essai à vide E = f(Ie) • essai en court-circuit ICC = f(Ie) On a alors les deux caractéristiques ICC = f (Ie) et E = f (Ie). E0 Pour un courant d'excitation donné Ie0 (zone linéaire), on connaît donc : ICC0 et E0 , on en déduit XS. ICC0 E(Ie) ICC(Ie) Z = E0 / ICC0 et XS =√Z2 - R2 La réactance est généralement très grande devant la résistance d'un enroulement, d’où : Z = E0/ ICC0 ≈ XS SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Ie0 page 46/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MACHINES SYNCHRONES 4.4. Bilan des puissances. Rendement. Puissance reçue. Puissance restituée : L'alternateur reçoit une puissance mécanique PM qui lui est fournie par le moteur d'entraînement PM = CM Ω Il restitue une partie de cette puissance sous la forme de puissance électrique P qui est reçue par la charge : P = √3 U I cos φ Bilan des pertes de puissance : Pertes ne dépendant pas de la charge appelées pertes « constantes » : Les pertes mécaniques pm dépendent de la fréquence de rotation ; les pertes pf dans le fer dépendent de la fréquence et du flux dans la machine. Pour une machine synchrone utilisée à fréquence et tension constantes, elles varient peu entre le fonctionnement à vide et le fonctionnement à pleine charge. On les considère donc comme constantes. Pertes par effet Joule : • Dans l'inducteur : la puissance perdue par effet Joule est égale à : pje = Ue Ie. Avec Ue : la tension continue aux bornes de l’inducteur ; Ie : l'intensité du courant d'excitation. • Dans l'induit : la puissance pjs perdue par effet Joule est égale à : pjs = 3 R I2 Avec R la résistance mesurée entre deux bornes de phase de la machine 2 Expression du rendement : • Si l'alternateur est auto-excité, c'est-à-dire s'il ne reçoit de puissance que du moteur qui l'entraîne, le rendement est alors égal à : η = √3 U I cos φ CM Ω • Si l'alternateur n'est pas auto-excité, il faut ajouter à la puissance mécanique reçue, la puissance pje qui a été fournie au circuit d'excitation. Dans le cas général, nous pouvons aussi exprimer le rendement en fonction des différentes pertes de puissance : η= √3 U I cos φ √3 U I cos φ + pm + pf + pje + pjs II. Moteur synchrone. Réversibilité de l’alternateur • Expérience : couplons un alternateur triphasé sur le réseau, puis supprimons l’alimentation du moteur. • Constatation : le groupe continue toujours à tourner, l’alternateur est converti en moteur. • Déduction : puisque le moteur tourne à la vitesse de synchronisme n = f/p, on l’appelle moteur synchrone. Ω 1. Fonctionnement : Couple moteur S B La rotation du système est assurée par le couple : C = µ. B • µ: moment magnétique du rotor • B : champ magnétique du stator Soit en module : θ S F Cem = µ .B .sin θ N L’évolution du couple en fonction de θ Si θ = 0 C=0 moteur est en arrêt Si 0 < θ < π/2 C est croissant moteur en marche (fonctionnement statique stable). Si π/2 < θ < π C est décroissant moteur décroche. C moteur Cmax 0 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C μ N page 47/65 Zone Zone instable stable Le moteur décroche π/2 π θ www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MACHINES SYNCHRONES N.L.T. Mohammedia 2. Schéma équivalent. Equation .Diagramme Equations : E = V - R.I - j Xs.I soit V = E + R.I + j Xs.I θ φ E V R XS I V E jXSI I R sur V I est en arrière 3. Avantages La machine synchrone est plus facile à réaliser et plus robuste que le moteur à courant continu. Son rendement est proche de 99%. On peut régler son facteur de puissance cos φ en modifiant le courant d’excitation Ie. 4. Inconvénients Un moteur auxiliaire de démarrage est souvent nécessaire. Il faut une excitation, c’est-à-dire une deuxième source d’énergie. Si le couple résistant dépasse une certaine limite, le moteur décroche et s’arrête. III. Moteur synchrone autopiloté Les moteurs synchrones autopilotés sont aussi appelés moteurs autosynchrones. 1. Schéma de principe Réseau triphasé Phases du moteur Commutateur électronique Redresseur Moteur synchrone Capteur de position qui repère l’axe du rotor Axe du moteur MS 3 Onduleur MLI Commande Variateur Moteur autopiloté 2. fonctionnement Le capteur (codeur ou resolver) détecte la position exacte du rotor et permet à l’onduleur (convertisseur de fréquence), de maintenir un angle θ de 90° entre le champ tournant statorique B et le champ rotorique µ, de façon à ce que le couple moteur puisse toujours être maximal. Il n’y a plus possibilité de décrochage. Le capteur donne également l’information " vitesse ". SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 48/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia I. Organisation simplifiée Les deux principales parties d’un moteur asynchrone triphasé sont : • le stator qui produit un champ magnétique tournant ; • le rotor qui, entraîné par ce champs tournant, produit de l’énergie mécanique. 1. Symbole normalisé : M ot eur à rot or à cage M ot eur à rot or bobiné. M 3 M 3 2. Stator (partie fixe du moteur) Il est identique à celui des machines synchrones, c’est à dire constitué de 3 enroulements formés de conducteurs logés dans des encoches. Ces enroulements sont parcourus par des courants triphasés, d’où la création d’un champ magnétique tournant à la fréquence n = f / p et à la vitesse Ω = ω / p Couplage sur le réseau Sur la plaque signalétique d’un moteur asynchrone, il apparaît une indication concernant les tensions (ex : 127V /230V). Cela signifie que, quel que soit le réseau, chaque enroulement doit être soumis, au régime nominal, à la tension correspondant à la valeur indiquée la plus faible (ici 127 V). En fonction du réseau, il faudra donc réaliser le couplage adapté. Exemple : Indication sur la plaque signalétique : 230V /400V Chaque enroulement doit donc être soumis à 230 V. Schéma de branchement Les moteurs triphasés possèdent 3 enroulements qui sont reliés à 6 bornes repérées U1, V1, W1 et U2, V2, W2 ; le positionnement de trois barrettes permet d'alimenter le moteur sous deux tensions différentes Couplage étoile Couplage triangle 3. Rotor (partie mobile du moteur) Le rotor n'est relié à aucune alimentation. Il tourne à la vitesse de rotation n'. Il existe 2 possibilités : Rotor à cage d'écureuil Il porte un ensemble de barres conductrices, très souvent en aluminium, logées dans un empilement de tôles. Les extrémités des barres sont réunies par deux couronnes conductrices. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Rotor bobiné Le rotor comporte des encoches dans lesquelles sont logés des conducteurs formant un enroulement triphasé. Les enroulements sont généralement accessibles par l’intermédiaire de 3 bagues et de 3 balais, permettant ainsi de modifier les caractéristiques de la machine. page 49/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia II. Fonctionnement Le stator crée au niveau de l’entrefer un champ magnétique tournant à la vitesse Ω = ω / p (vitesse de synchronisme) et à la fréquence n = f / p. Le rotor, soumis à ce champ tournant, génère des courants induits qui, conformément à la loi de Lenz, s’opposent à cette rotation en entraînant la rotation du rotor dans le même sens, à la vitesse Ω’ (à la fréquence n’). Remarque : En charge, cette vitesse Ω’ est toujours légèrement inférieure à Ω. 1. Glissement n : vitesse de rotation de synchronisme du champ tournant (tr/s) n’ : vitesse de rotation du rotor (tr/s) ng : vitesse de glissement (tr/s) ng = n – n’ n g = n – n’ = Ω – Ω’ n Ω soit : n’ = ( 1 – g ) n’ = 0 n’ = n g=1 g=0 2. Fréquence des courants induits Le rotor voit un champ statorique tournant à la fréquence de glissement ng = g n. Soit : fg = g f = fr III. Bilan des puissances 1. Puissance absorbée et puissance utile Puissance absorbée : P = √3U I cos ϕ Pa Pu Puissance Utile : PU = CU Ω’ 2. Puissance transmise au rotor Cette puissance est transmise au rotor par le couple électromagnétique Ptr = P – Pfs - Pjs = Ce Ω Puissance sur le rotor: avec Ce : moment du couple électromagnétique en Nm. Ω : vitesse angulaire synchronisme (2.π.n) en rad/s. Pr = Ptr – Pjr = Ce Ω’ Ce : moment du couple en Nm. Ω’ : vitesse angulaire rotor (2.π.n’) en rad/s. 3. Pertes constantes Les pertes mécaniques Pm dépendent de la fréquence de rotation ; les pertes dans le fer Pf dépendent de la fréquence et du flux dans la machine. Pour un moteur asynchrone utilisé à fréquence et tension constantes, elles varient peu entre le fonctionnement à vide et le fonctionnement à pleine charge. On les considère donc comme constantes. 4. Pertes joule Pertes Joule Stator Pertes Joule Rotor Si r est la résistance d’une phase du stator : PJS = 3 rI2 pour le couplage étoile PJS = 3 rj2 pour le couplage triangle Si R est la résistance entre phase du stator couplé et I l’intensité en ligne alors : PJS = 3/2 RI2 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Pjr = g Ptr avec Ptr: puissance transmise au rotor g: glissement. page 50/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia IV. Rendement η= PU = P CU Ω’ √3U I cos ϕ = P – Pjs – Pfs – Pjr - Pm P V. Caractéristiques 1. Fonctionnement à vide A vide le moteur n'entraîne pas de charge. Conséquence : le glissement est nul est le moteur tourne à la vitesse de synchronisme. A vide : g = 0 et donc n’ = n 2. Fonctionnement en charge Le moteur est maintenant chargé, c'est-à-dire que l’arbre de ce dernier entraîne une charge résistante qui s’oppose au mouvement du rotor. En régime permanent, ou régime établi : Cu = Cr 3. Caractéristique mécanique CU = f (n’) Le point de fonctionnement se trouve sur l’intersection de la caractéristique mécanique du moteur et de la courbe qui caractérise le couple résistant de la charge. Cu (Nm) Cm (Nm) La caractéristique mécanique du moteur dans sa partie utile est un segment de droite (d’équation de Cr (Nm) forme y = ax + b). Cu1 Pour la tracer, il suffit de deux points : • Premier point donné par l’étude d’un cas précis : Cu = a n’ + b n' (tr/s) • Le second se déduit de l’essai à vide : 0 = a n + b n1 n 0 Le point de fonctionnement (Cu1 ; n1) permet de calculer très facilement le glissement et la puissance utile dans ce cas bien précis. VI. Alimentation du moteur à fréquence variable 1. Eude du couple dans le cas ou Umoteur = Cte La f.é.m. aux bornes d'un enroulement est de la forme : V = E = 4.44 .Bm .N. S. f Avec : f: fréquence d'alimentation du moteur (Hz) Bm : induction dans le moteur (T) V : tension aux bornes du moteur (V) S: N: section du fer (m²) nombre de conducteurs - Si f varie, U étant constant, Bm va varier pour garder l'égalité dans la relation. - Si f diminue, Bm va augmenter et va saturer le circuit magnétique, provoquant un échauffement du moteur et surtout une baisse du couple moteur. Conclusion : Si l'on souhaite garder Bm constant, tout en faisant varier la fréquence, on doit faire varier U pour maintenir constant le rapport U/f SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 51/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia 2. Eude du couple à U/f = cte Dans ces conditions, les caractéristiques du couple moteur pour différentes fréquences d'alimentation opèrent une translation sur la gauche. Le variateur délivre au moteur une tension et une fréquence proportionnelles jusqu'à la valeur de 50 Hertz Pour des fréquences supérieures à 50 Hertz, la tension du moteur ne pouvant plus augmenter, (tension nominale) le rapport U/f diminue, le flux décroît, entraînant une diminution du couple maximum. V. Problème posé par le démarrage des moteurs asynchrones triphasés Lors de la mise sous tension d'un moteur, l'appel de courant Id sur le réseau est souvent important (4 à 8ln). Cette forte intensité peut provoquer des chutes de tension en ligne. C’est le cas du démarrage direct. 1. Démarrage direct 1.1. Principe C'est le mode de démarrage le plus simple dans lequel le stator est directement couplé sur le réseau. Le moteur démarre sur ses caractéristiques naturelles. Ce démarrage est utilisé lorsque le courant à la mise sous tension ne perturbe pas le réseau (chutes de tension dans les câbles). 1.2. Courbes 1.3. Schéma d’un démarreur direct 1 sens de marche Circuit de commande Circuit de puissance F1 95 F2 96 1 S1 2 Q1 S2 13 KM1 14 3 4 1 3 5 2 4 6 1 3 5 2 1 4 6 3 5 Q1 KM1 U1 KM1 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C 4 2 A1 0 S2 KM1 1 F2 A2 Fonctionnement 6 S1 V1 W1 M1 page 52/65 www.chari.123.ma 1.4. Schéma d’un démarreur direct 2 sens de marche Circuit de puissance Circuit de commande F1 95 F2 96 1 S1 2 Q1 S2 13 KM1 14 3 4 12 1 3 5 2 4 6 1 3 5 2 4 Fonctionnement Q1 S3 13 KM2 14 3 4 11 KM2 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia KM1 6 1 2 3 4 5 KM2 0 6 S3 S2 11 KM1 A1 A1 A2 A2 KM1 12 KM2 1 3 5 2 4 6 F2 U1 KM1 1 S1 KM2 1 S1 V1 W1 M1 2. Démarrage étoile-triangle 2.1. Principe Ce démarrage consiste à coupler le stator en étoile pendant le démarrage, puis à rétablir le couplage en triangle Il se fait en 2 temps : Premier temps : On démarre en étoile, chaque enroulement reçoit une tension √3 fois inférieure à sa tension nominale. Conséquence : l’intensité absorbée est divisée par 3. Second temps : 2 à 3 secondes après, on bascule en triangle puis on y reste. Inconvénient : le couple au démarrage est également divisé par 3 ! 2.2. Courbes 2.3. Conséquence Ce procédé n'est possible que si le moteur a été conçu pour fonctionner en triangle sous la tension composée du réseau. Ce démarrage convient aux machines de moyenne puissance (P<50KW) démarrant de préférence à vide ou à faible couple résistant : ventilateurs, machines-outils… SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 53/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia 2.4. Schéma d’un démarreur étoile / triangle Circuit de puissance Circuit de commande F1 95 F2 96 1 S1 2 13 3 KM2 14 4 13 KM1 14 KM2 68 55 KM2 56 67 21 21 KM3 KM1 2 A1 A1 22 A1 Fonctionnement Q1 S2 A2 A2 3 5 2 4 6 1 3 5 0 Ordre de marche KM2 2 4 1 KM3 6 1 3 5 2 4 6 2 3 5 4 KM1 6 1 U1 V1 W1 3 5 2 4 6 KM2 Ouverture de KM1 F2 M1 KM2 Temporisation 2 1 KM1 3 KM2 KM3 Ordre d’arrêt W2 U2 V2 A2 KM2 KM1 1 Q1 KM3 3. Démarrage statorique 3.1. Principe Le démarrage statorique consiste à insérer, dans un premier temps, des résistances en série avec l’enroulement statorique afin de limiter les courants statoriques et ainsi réduire l’appel d’intensité. Dans un deuxième temps on court-circuite ces résistances. Le démarrage est terminé. 3.2. Schéma d’un démarreur statorique Circuit de puissance Circuit de commande Q1 S2 F1 95 F2 96 1 S1 2 13 3 KM1 14 4 1 3 5 2 4 6 1 3 5 2 4 6 1 3 5 Q1 KM1 68 KM1 67 0 A1 A2 KM1 A2 KM2 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Ordre de marche R KM2 2 4 6 1 3 5 2 4 6 F2 A1 Fonctionnement 1 KM1 Temporisation 2 KM1 KM2 Ordre d’arrêt U1 V 1 W 1 M1 page 54/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES 2STE 2013/14 4. Démarrage par gradateur de tension (démarreur électronique) 4.1. Principe 4.2. Circuit de puissance Le moteur asynchrone triphasé est alimenté par l’intermédiaire d’un gradateur qui provoque la montée progressive de la tension. On peut réduire l’intensité de démarrage à une valeur précise en agissant sur l’angle de commande des thyristors. Pour limiter l’appel de courant au démarrage, on réduit la tension efficace ce qui limite le couple moteur au démarrage. On doit donc s’assurer en permanence que le couple de démarrage soit supérieur au couple résistant du système à entraîner 4.3 Documentation technique d’un démarreur progressif LH4 Télémécanique Références 4 .4. Schémas développés conseillés. 1 sens de marche SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C 2 sens de marche page 55/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES N.L.T. Mohammedia 5. Démarrage rotorique Le démarrage rotorique a l'avantage, si les résistances sont bien choisit, de démarrer avec le couple maximal du moteur pour un courant de démarrage relativement faible. 5.1. Principe Le démarrage rotorique consiste à insérer, dans un premier temps, des résistances en série avec l’enroulement rotorique afin de limiter les courants rotoriques et ainsi réduire l’appel d’intensité. Dans un deuxième temps on court-circuite les enroulements rotoriques. Le démarrage est terminé. 5.2. Schéma d’un démarreur rotorique Circuit de commande Circuit de puissance Q1 S2 F1 95 F2 96 1 S1 2 13 3 KM1 14 4 1 3 5 2 4 6 1 3 5 2 1 4 6 3 5 2 4 Fonctionnement Q1 0 Ordre de marche KM1 F2 68 KM1 67 U1 A1 A1 A2 KM1 A2 Temporisation 6 RhH 1 3 5 4 KM2 6 M1 L KM1 2 V1 W1 K KM1 1 2 M KM2 Ordre d’arrêt KM2 VII. Exemple de plaque signalétique MOT. 3~ N°7345 70 40°C Fréquence nominale Tension triangle Tension étoile IP 55 LcL .F S1V Hz tr/min kW LS 80 L T BJ kg 002 9 Cos ϕ A 0,83 3 1,9 Courant nominal en ligne triangle min 230 400 50 2800 0,75 Vitesse nominale de rotation Courant nominal en ligne étoile Puissance utile VIII. Moteur asynchrone monophasé Tout comme le moteur asynchrone triphasé, le moteur asynchrone monophasé possède deux parties distinctes : le stator (partie fixe) et le rotor (partie mobile). 1. Principe de fonctionnement On démontre (théorème de Leblanc) que le champ magnétique produit par une bobine alimentée en courant alternatif monophasé se décompose en deux champs tournants de sens inverse, qui produisent un couple résultant, mais au démarrage ce couple résultant est nul. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 56/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia FONCTION CONVERTIR : MOTEURS ASYNCHRONES 2STE 2013/14 2. Conséquence Le moteur asynchrone nécessite un système de démarrage auxiliaire. 3. Démarrage. Il faut créer un couple au démarrage, pour cela on réalise le démarrage à l'aide d'un enroulement auxiliaire alimenté par l'intermédiaire d'un condensateur. L'alimentation de cet enroulement est donc déphasée de 90° par rapport à l'enroulement principal et permet de créer un couple de démarrage. Lorsque le moteur a atteint sa vitesse nominale l'enroulement auxiliaire n'est plus utile, il peut toutefois rester sous tension (moteur à condensateur permanent) ou être éliminé par contact centrifuge. 4. Moteur réversible à condensateur permanent On peut inverser le sens de rotation par un simple commutateur à 2 pôles. Lorsque le commutateur est en position 1 la tension de la ligne apparaît aux bornes de l’enroulement A et le condensateur est en série avec l’enroulement B. Dès que le commutateur bascule en position 2, le moteur ralentit, arrête, puis retourne à pleine vitesse dans le sens opposé. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 57/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS PAS A PAS I. Description et type Les moteurs pas à pas permettent de convertir directement un signal électrique numérique en un positionnement angulaire de caractère incrémental. On constate que le système est beaucoup plus simple. A chaque impulsion du signal de commande correspond au niveau du rotor un déplacement angulaire défini appelé « pas ». Commande Pilotage ou séquenceur Ampli de puissance Symbole normalisé M M pas à pas Un moteur pas à pas est caractérisé par sa résolution ou encore son nombre de pas par tour. Il peut avoir une valeur comprise entre 4 et 400. La vitesse de rotation est fonction de la fréquence des impulsions. On peut distinguer trois catégories technologiques : • Moteur à reluctance variable. • Moteur à aimants permanents • Moteur hybride II. Moteur à aimant permanents Ce moteur est basé sur la règle du flux maximal : le rotor est constitué par des aimants. 1. Constitution • • Le stator comporte des pôles électromagnétiques A, B, A', B' dont on peut fixer la polarité selon le sens du courant dans les bobines. Le rotor est constitué par un aimant en ferrite ayant une perméabilité faible. 2. Fonctionnement Les bobines diamétralement opposées constituent les phases. Elles sont connectées de façon à créer un pôle Sud et un pôle Nord. En inversant les sens des courants dans une phase, on permute les pôles engendrés par une bobine. Le rotor se déplace alors et prend une nouvelle position d’équilibre stable. Selon la conception des enroulements, on distingue deux grands types de moteurs pas à pas : • moteur bipolaire • moteur unipolaire 3. Détermination du nombre de pas par tour Le nombre de pas par tour est donné par la relation : • Nombre de phases au stator : m • Nombre de paires de pôles au rotor : p Np = m . p .K1 .K2 • Type d’alimentation : K1 • Type de commande : K2 K1 = 1 si alimentation unipolaire K1 = 2 si alimentation bipolaire K2 = 1 si le mode1 ou le mode2 K2 = 2 si le mode 1-2 (1/2 pas) III. Moteurs pas à pas à réluctance variable 1. Constitution Ce moteur comporte une denture dont le pas n’est pas le même au stator et au rotor ; le rotor n’est pas aimanté. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 58/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS PAS A PAS Exemple Stator 8 pôles et rotor 6 pôles Pas statorique : Ps = 360°/8 = 45° Pas rotorique : Pr = 360°/6 = 60° 2. Fonctionnement Quand on alimente les bobines AA', puis BB' et enfin CC', le rotor se place de telle façon que le flux qui le traverse soit maximal ; la réluctance est donc minimale. Pour rendre la réluctance variable, le rotor et le stator auront des encoches disposées de telle façon qu'il n'existe qu'une seule possibilité pour diminuer la réluctance compte-tenu de la bobine alimentée. Le nombre de pas par tour est donné par la relation : Np = 360 / (α αr - αs) Avec : - αr : Pas dentaire rotorique (en degrés) - αs : Pas dentaire statorique (en degrés) IV. Moteurs pas à pas hybrides. C'est un moteur qui associe les deux principes précédents ; on l'appelle aussi moteur réluctant polarisé. 1. Constitution Il existe des dispositions très variables selon les constructeurs et le nombre de pas par tour (résolution). 2. Fonctionnement Son fonctionnement est sensiblement identique à celui du moteur à aimant permanent. Les figures suivantes montrent les positions successives du rotor après l'alimentation des bobines du stator. V. Alimentation des phases du moteur pas à pas Le principe de fonctionnement des moteurs pas à pas repose sur la commutation successive des enroulements stator (ou phase). Pour cela, une impulsion électrique est traduite par un séquenceur agissant sur une électronique de commutation (drivers ou transistors de puissance) qui distribue les polarités dans les enroulements. Une seule commutation provoque un seul pas quelle que soit la durée de l’impulsion (supérieur à une valeur minimale). SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 59/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS PAS A PAS 1. Moteur unipolaire (ou à quatre phases) 2. Moteur bipolaire (ou à deux phases) Les enroulements sont à point milieu. Les bornes sont toujours alimentées par une polarité de même signe (d’où le terme unipolaire). Commutation unipolaire Les enroulements du stator n’ont pas de point milieu. Chaque borne de chaque enroulement est alimentée par une polarité positive puis négative (d’où le terme bipolaire). - Commutation bipolaire S S N N - + +U +U F E G A H 0V C B D 0V P H1 VI. Ordre d’alimentation des phases 1. Modes de commande H’4 H’1 Les signaux de commande d’un moteur à 2 ou 4 phases sont absolument identiques. Dans notre cas, il s’agit d’un moteur pas à pas unipolaire. L’excitation individuelle des bobines est assurée par l’un des interrupteurs P, R, Q, S. H R V H2 + Q H’2 H’3 H3 S Commande en mode 1 L’excitation individuelle des bobines crée les champs suivants : P H1 R H2 Q H3 S H4 Ce qui donne le cycle de commutation : P 1 0 0 0 R 0 1 0 0 Q 0 0 1 0 SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C S 0 0 0 1 Moteur Chronogrammes représentatifs du mode 1 : P R Q S page 60/65 www.chari.123.ma Commande en mode 2 L’excitation par paire des bobines crée les champs suivants : P-R H’1 R-Q H’2 Q-S H’3 S-P H’4 Le cycle de commutation : P 1 0 0 1 R 1 1 0 0 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : MOTEURS PAS A PAS N.L.T. Mohammedia Q 0 1 1 0 S 0 0 1 1 Moteur Chronogrammes représentatifs du mode 2 : P R Q S Commande en mode 1-2 La combinaison des deux modes permet de doubler le nombre de pas, le rotor s’alignant successivement face à un pôle et entre 2 pôles. Le cycle de commutation : Chronogrammes représentatifs du mode 1-2 : P P 1 1 0 0 0 0 0 1 R 0 1 1 1 0 0 0 0 Q 0 0 0 1 1 1 0 0 S 0 0 0 0 0 1 1 1 Moteur R Q S Les convertisseurs hydrauliques transforment l’énergie hydraulique en énergie mécanique. On distingue : • Les récepteurs pour mouvement de translation : les vérins. • Les récepteurs pour mouvement de rotation : les moteurs hydrauliques SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 61/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : VERINS HYDRAULIQUES I. Vérins 1. Définition Un vérin est l’élément récepteur de l’énergie dans un circuit hydraulique. Il permet de développer un effort très important avec une vitesse très précise. Commande Energie hydraulique Transformer l’énergie Energie mécanique (Mouvement de translation) Vérin hydraulique 2. Principaux types de vérins symboles schémas Vérin simple effet L’ensemble tige piston se déplace dans un seul sens sous l’action du fluide sous pression. Le retour est effectué par un ressort ou charge. Avantages : économique et consommation de fluide réduite. Inconvénients : encombrant, course limité. Utilisation : travaux simples (serrage, éjection, levage…) Vérin double effet L’ensemble tige piston peut se déplacer dans les deux sens sous l’action du fluide. L’effort en poussant est légèrement plus grand que l’effort en tirant. Avantages : plus souple, réglage plus facile de la vitesse, amortissement de fin de course réglable. Inconvénients : plus coûteux. Utilisation : grand nombre d’applications industriels Vérins spéciaux 1- Vérin à tige télescopique : simple effet permet des courses importantes tout en conservant une longueur repliée raisonnable. 2- Vérin rotatif : l’énergie du fluide est transformée en mouvement de rotation. L’angle de rotation peut varier de 90° à 360°. Les amortissements sont possibles. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 62/65 www.chari.123.ma 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : VERINS HYDRAULIQUES N.L.T. Mohammedia 3. Dimensionnements des vérins 3.1. Pour déterminer la pression (p) d’utilisation d’un vérin, il faut connaître : • • La force F nécessaire à développer. La section annulaire S. S = π x d² ou S = π x r² 4 Pression: P = F/ S S = S2 – S1 S1 S2 P Pa bar F S N m2 daN cm2 3.2. Détermination des vitesses de sortie et de rentrée des tiges de vérins hydrauliques : S = S2 – S1 S2 S1 Formule classique : V = Q/S2 Formule pratique: V = Q/ (0.06xS2) Avec : V est en [m/s] ; Q est en [m3/s] et S2 est en [m2] V est en [cm/s] ; Q est en [L/mn] et S2 est en [cm2] Application : Le piston d’un vérin a une surface de 40 cm². Ce vérin reçoit un débit de 24 L/min. Quelle est : • La vitesse V de déplacement en sortie de tige. V = … • La durée de la course si celle-ci fait 20 cm. t = …. 3.3. Travail et rendement d’un vérin : Travail : L’unité de travail est le Joule. Le symbole est J Application : Pour élever une charge de 6 000 N de 1,5 m il faut fournir un travail de : W = ………… Rendement : On appelle rendement (η) le rapport : Energie utile W utile Puissance utile = = Energie dépensée W dépensée Puissance dépensée 3.4. Puissance d’un vérin : Travail utile effectué par le vérin W=Fxd F = force utile du vérin d = course de la tige F d Puissance utile : P = W/t or W = F x d d’où P = F.d /t mais comme d (course) égale la vitesse v/t. Donc : PU = (Watt) F. V (N) (m/s) Puissance absorbée (hydraulique) : Caractérisée par deux grandeurs : le débit noté Q et la pression notée P. Donc : PA = Q. P (Watt) SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C (m3/s) (Pa) page 63/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : VERINS HYDRAULIQUES 4. Application en commande proportionnelle Schéma de principe d’un dispositif à commande proportionnelle Le manipulateur délivre une tension électrique proportionnelle à son déplacement angulaire. Une carte électronique de traitement, propre à chaque distributeur, transforme ensuite cette tension en un courant électrique. Le solénoïde (bobine) proportionnel opère la transformation de ce courant en un déplacement (ou en une force), directement appliqué au tiroir du distributeur. Ce dernier délivre ainsi un débit (ou une pression) hydraulique, proportionnel au déplacement angulaire du manipulateur. Lorsque les solénoïdes ne sont pas excités (manipulateur en position neutre), la position du tiroir du distributeur est obtenue par des ressorts de rappel. II. Distributeurs proportionnels Les distributeurs proportionnels permettent donc de contrôler la direction du fluide et son débit. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C page 64/65 www.chari.123.ma N.L.T. Mohammedia 2STE 2013/14 FONCTION CONVERTIR : VERINS HYDRAULIQUES 1. Comparaison des fonctionnements Distributeur « Tout Ou Rien » (TOR) Distributeur à commande proportionnelle La bobine du distributeur n’est pas alimentée, tous les orifices du distributeur sont fermés. La consigne est nulle (0V) : tous les orifices du distributeur sont fermés. Lorsque la bobine du distributeur TOR est alimentée, le tiroir se déplace complètement à droite, permettant le passage total du débit La consigne est non nulle mais de faible valeur. La force de la bobine proportionnelle a déplacé le tiroir en opposition à l’action mécanique du ressort jusqu’à une position d’équilibre. Le débit est faible. La consigne est maximale. La force plus importante de la bobine a déplacé complètement le tiroir à droite. Le débit passant par le distributeur est maximal. 2. Régulation et asservissement de la vitesse de la tige d’un vérin La vitesse de sortie de la tige est régulée. Si le débit de la pompe varie, ou si la charge ralenti le vérin, le dispositif de mesure renvoie la nouvelle valeur à la carte de régulation. Cette carte compense alors le signal par rapport à la consigne, et maintient donc la vitesse initiale. Débit d’huile provenant de la pompe Tension de consigne Uc Consigne Carte de régulation Carte électronique de puissance Uc = f(I) A Distributeur proportionnel 1C B - Potentiomètre - Clavier - Automate - etc …. SI – Chaine d’énergie – unité A.D.C Dispositif permettant de mesurer la vitesse de déplacement du vérin et de la transformer par exemple en signal ( -10 + 10 V cc ) page 65/65 www.chari.123.ma