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Dynamic Analysis of Wind power integration
into the Northern Interconnected Power System
of Chile
Mauricio Vallejos, Marcelo Cortés-Carmona, Member, IEEE, Francisco González-Longatt, Edward
Fuentealba
Abstract— Energy policy of Chile establishes that by 2025, at
least 20% of the annually generated energy must come from
renewable energy sources. In this context, many projects of solar
and wind farms have been presented for connection in ten
Chilean electrical systems. The aim of this study is to evaluate
the transient behavior of the Northern Interconnected System
(SING) regarding the high levels of integration of wind
generation. The behavior of the most important wind farms
under construction and / or approved for construction is
analyzed. A comparative study of the technologies of fixed speed,
doubly fed and full converter is carried out in two points of the
system employing software for electrical system analysis,
DigSILENT. The main results show that technologies of fixed
speed and doubly fed have a better response in the voltage and
reactive power variables, meanwhile the angle and reactive
power performs better in a full converter technology.
Index Terms—— Energy conversion, Power system dynamics,
Power system simulation, Wind energy integration,
I. INTRODUCCIÓN
La generación de electricidad mediante energías renovables
se expande velozmente, y se espera que supere al gas natural y
que doble a la energía nuclear hacia el año 2016,
convirtiéndose en la segunda fuente más importante a nivel
mundial, después del carbón [1]. Se estima que al año 2018 la
generación de electricidad mediante energías renovables, a
nivel global, alcanzará un 25% de la generación bruta.
La capacidad de generación de electricidad mediante
energía eólica en todo el mundo alcanzó, el año 2012, los
282.275 [MW], de los cuales 44.609 [MW] fueron instalados
en el 2012 [2].
De estos 44.609 [MW] instalados el 2012, Asia, representó
la mayor parte de las nuevas instalaciones (36,3 %), seguida
de América del Norte (31,3 %) y Europa (27,5 %), América
Latina un 3,9% y Australia / Oceanía un 0,8 %, África por su
This work was supported in part by Education Ministry of Chile Grant PMI
ANT 1201 as well as CONICYT/FONDAP/15110019 “Solar Energy
Research Center” SERC-Chile.
Marcelo Cortés-Carmona, Mauricio Vallejos, y Edward Fuentealba, están
con la Universidad de Antofagasta, Facultad de Ingeniería, Departamento de
Ingeniería Eléctrica, Antofagasta, Chile, Tlf. +56-55-2637475, E-mail:
marcelo.cortes@uantof.cl,
mauricio.vallejosb@gmail.com,
edward.fuentealba@uantof.cl,
Francisco González-Longatt está con Loughborouh University, School of
Electronic, Electrical and Systems Engineering W2.63, Loughborough, LE11
3TU, United Kingdom +44(0)150 9227061, E-mail: fglongatt@fglongatt.org.
parte, sólo contribuyó en un (0,2 %) y sigue siendo un
mercado pequeño para la energía eólica.
La Asociación Mundial de Energía Eólica (WWEA, World
Wind Energy Association) espera una capacidad global de
más de 500.000 [MW] para el año 2016 y alrededor de
1.000.000 [MW] hacia el año 2020.
El año 2012 América Latina y Europa del Este fueron las
regiones del mundo con las mayores tasas de crecimiento,
donde cuatro países de América Latina mostraron un alto
crecimiento: Argentina con un 80%, Brasil con 75%,
Nicaragua con 62% y México con un crecimiento del 45%
mostraron los mayores crecimientos en la región.
Chile presentó en el año 2014 una producción bruta de
energía eléctrica de 69.897 [GWh], de los cuales 1.411 [GWh]
(2.0%) fueron generados mediante el uso de energía eólica [3].
El presente trabajo tiene por objeto evaluar la respuesta del
Sistema Interconectado del Norte Grande (SING) ante la
integración de parques eólicos para diferentes tecnologías,
tamaños y ubicaciones. El artículo se ha organizado de la
siguiente manera; En la sección II se presentan las tecnologías
utilizaras para producir energía eléctrica a partir del viento, En
la sección III se valida el modelo de generador que se utilizará
con la tecnología convertidor completo. En la sección IV se
describe el SING y los proyectos eólicos que se analizarán, En
la sección V se presentan los resultados de los casos
analizados, y finalmente en la sección VI se entregan las
conclusiones y sugerencias para futuros trabajos.
II. TECNOLOGÍAS UTILIZADAS EN TURBINAS EÓLICAS
A. Generadores eólicos de velocidad fija
La tecnología eólica más simple que se utiliza para
producción de energía es la denominada de velocidad fija
(FSWT, Fixed speed wind turbine). El convertidor FSWT, está
compuesto por un generador de inducción, el cual gira a
velocidad fija gracias a una caja de engranajes que transforma
la velocidad de giro de las aspas a la velocidad necesaria en el
rotor para generar energía a la frecuencia de la red, e
inyectarla directamente a esta. La Fig. 1, muestra un diagrama
de esta turbina.
Como es sabido, la operación de una máquina de inducción
como generador demanda potencia reactiva, la cual debe
suministrarse mediante bancos de condensadores, o desde la
misma red. Adicionalmente, este tipo de convertidores
requiere una compensación de reactivos para enfrentar las
642
variaciones de tensión en el Punto de Conexióón (PCC), la cual
generalmente alcanza un 30% de la capacidadd del parque [4].
considerar este tipo de generado
ores en el estudio de la
tecnología FCWT.
La principal ventaja del converrtidor FCTW radica en el
desacoplo entre la red y el generador,
g
gracias a los
convertidores conectados en caascada, lo cual permite
minimizar los efectos de una falla en
e la red y su propagación
al generador, y por lo tanto, proporrciona una mejor respuesta
ante fallas [6]. En general, un geneerador eólico FCWT tiene
una configuración como se muestra en la Fig. 3.
Fig. 1: Estructura general de un convertidor FSWT.
Este tipo de sistemas presenta limitacionnes debido a que
para su operación requiere velocidades de vieento dentro de un
rango limitado, y no puede inyectar potenccia reactiva para
caídas de tensión en el PCC.
B. Generadores eólicos doblemente alimenntados
Los convertidores de velocidad variaable doblemente
alimentados (DFIG, Double Feeded Inducction Generator),
como el que se muestra en la Fig. 2, utilizann un generador de
inducción de rotor bobinado, cuyos ddevanados están
conectados, en el caso del estator, directaamente a la red,
mientras que el rotor se conecta a la rred mediante un
convertidor “back-to-back” basado en IGBTS’s. El
convertidor del lado del rotor regula las pootencias activa y
reactiva inyectadas a la red, mientras quue el convertidor
conectado a la red controla la tensión en la bbarra de corriente
continua.
Fig. 3 : Estructura general de un convertidor FCWT
F
.
La función del convertidor conecctado al generador es la de
regular la velocidad y po
otencia del generador.
Alternativamente este convertidor puede ser utilizado para
controlar la tensión en el enlace DC..
La estrategia de control de este convertidor dependerá del
tipo de generador utilizado y sus características. Este
generalmente se realiza mediante técnicas de modulación
ulation), en las cuales el eje
vectorial SVM (Space Vector Modu
directo está alineado con el flujo rotacional del estator.
va y reactiva se realiza a
El control de las potencias activ
través del convertidor del lado de la
l red, el cual proporciona
una mayor flexibilidad de proveerr potencia activa a la red
sobre todo durante fallas. El relativo
o desacople existente entre
el control de potencias activa y reeactiva da paso a distintas
estrategias de control con cierto grad
do de independencia [6].
III. MODELOS DE GENERADOR PARA
P
UN CONVERTIDOR
COMPLETO
O
Fig. 2 : Estructura general de un convertidor DFIG.
C. Generadores eólicos con convertidor coompleto
Por su parte, la tecnología de convertiidores completos
(FCWT, Full Converter Wind Turbine), se puede utilizar ya
sea con: generadores asincrónicos o sincróónicos de imanes
permanentes en los modelos con caja de enngranajes y/o con
generadores sincrónicos de polos salienntes (GSPS) o
generadores sincrónicos de imanes permaneentes (GSIP) para
los modelos sin caja de engranajes [5]. El gennerador de imanes
permanentes presenta una serie de ventaajas técnicas en
términos de mantenimiento, tamaño y reducción de costos al
no necesitar engranajes, razones por las cuaales es de interés
Una de las principales caracteerísticas de la tecnología
FCWT son los convertidores en cascada
c
que desacoplan al
generador de la red, lo cual protegee al generador de cualquier
evento producido en ésta. Para este estudio
e
se busca analizar el
comportamiento de la tecnolog
gía FCWT con GSIP.
Actualmente el software de modeelamiento DigSILENT no
cuenta con un modelo específfico para este tipo de
generadores, sin embargo, algun
nos autores [7], [8] han
concebido métodos de control de la excitación, AVR
d manera de emular el
(Automatic Voltage Regulator), de
comportamiento de un GSIP en el so
oftware [8].
Considerando este hecho, se reallizaron simulaciones en el
SING utilizando el modelo de control de la corriente
E sistema SING, posee un
excitación propuesto en [8], [9]. El
gran número de elementos y contrroladores, por lo que para
lograr la convergencia se requirió uttilizar pazos de integración
muy pequeños, lo cual genera tiempos de simulación
643
demasiado elevados e inestabilidad en algunnos controladores
de la base de datos existente.
Una forma de superar el problema definiido en el párrafo
anterior es considerar lo propuesto por A
Achilles [7]. Este
investigador prueba en sus estudios que exxiste una relativa
equivalencia entre las componentes que se eencuentran aguas
arriba del inversor y una fuente de corrieente, por lo que
concluye que la naturaleza del generador no implica una
diferencia para las variables eléctricas vistas desde el lado de
la red ante la ocurrencia de una perturbaciónn aguas debajo de
los terminales del inversor.
Para corroborar esto, se realizó la com
mparación de la
respuesta de ambos tipos de control. En primeer lugar se simula
un GSPS con un AVR genérico, y en segunddo lugar se emula
un GSIP mediante la utilización de un GSPS excitado
mediante un AVR que mantiene la corriennte de excitación
constante.
Se modelaron dos parques eólicos conecctados a una red
externa representada por una fuente de tensiión. Cada parque
consta de 30 aerogeneradores de 1,5 M
MVA cada uno,
completando un total de 45 MVA. El parquue N°1 emula el
generador sincrónico de imanes permanentes. El parque N°2
está modelado con un generador sincrónico dde polos salientes.
Se simula una falla correspondiente a un cortoocircuito trifásico
en el punto de conexión de ambos parques enn t=0[s], la cual es
despejada luego de 150 [ms].
Tal como se indica en [9], la diferencia enn los modelos de
las excitaciones de ambas máquinas, no se vve reflejada en el
comportamiento de las variables eléctricaas de salida del
inversor hacia la red, (Potencia activa y rreactiva, voltajes,
velocidad y ángulos). En efecto, la Fig. 4 m
muestra que para
ambos modelos las variables potencia activa, potencia reactiva
y tensión tienen exactamente la misma respuuesta para ambos
modelos.
Fig. 4: Respuesta de las variables eléctricas en el lado de la red.
Bajo el enfoque de este estudio, el cuall se centra en el
comportamiento e interacción del convertidorr eólico con la red
ante perturbaciones en el PCC, y en vista dde los resultados
observados en este apartado, se consideraránn equivalentes las
respuestas tanto en parques modelados con G
GSPS como para
aquellos con GSIP en generadores del tipoo FCWT. Por lo
tanto, las simulaciones para el convertidor FC
CWT se realizarán
con GSPS.
IV. INTEGRACIÓN DE GENERACIÓ
ÓN EÓLICA EN EL SING
El Sistema Interconectado del Norte
N
Grande, abastece la
zona norte de Chile, desde Arica y Parinacota por el norte
hasta la localidad de Coloso en el límite sur de Antofagasta.
Este sistema representa aproximaadamente el 27% de la
capacidad instalada total en el país,, atendiendo el 7,5% de la
población nacional. Su generación es
e principalmente orientada
a satisfacer el consumo de la industrria minera.
En la matriz de generación del SING la principal fuente de
energía es de origen térmica y utiliza como energía primaria:
Carbón, Gas Natural Licuado (GN
NL), Diesel y Fuel Oil. La
capacidad instalada del sistema para
p
el año 2013 era de
4.607,72 MW. Por otra parte, se tiene que la generación bruta
del 2013 fue 17,236 TWh/año, de los cuales 1,355 TWh/año
fueron empleados en consumos pro
opios y 0,468 TWh/años se
consumieron en pérdidas de transm
misión. Así, la generación
neta entregada en barra a los consumidores
c
fue 15,414
TWh/año [9]. El mismo año 2013 se tiene que la generación
bruta máxima fue 2,226 GW, mientras
m
que la demanda
máxima fue 2,060 GW. Por lo tanto
o, el Factor de Carga de la
demanda es 85,4 %.
El mayor volumen de energía deel SING es consumido por
las grandes compañías mineraas, principales clientes
industriales del sistema, esta caraccterística junto al elevado
factor de carga, hacen del SING un
u sistema muy particular,
debido a que habitualmente los sistemas eléctricos tienen un
factor de carga que ronda el 60%, con una alta participación
de clientes regulados (60%), como
o es el caso del Sistema
Interconectado Central, el cual abasstece la zona comprendida
entre Taltal por el norte y la isla gran
nde de Chiloé por el sur.
A partir de la promulgación de la Ley N° 20.257 [10] el año
2009, la cual obliga a las empresass generadoras dependientes
de combustibles fósiles, a cumplir con el requisito de que al
menos un 10% de su producción debe
d
provenir de Energía
Renovable No Convencional (ER
RNC), se produjo que en
Chile, entre los años 2009 y 2012
2 se han presentado para
evaluación ambiental cerca de 50 proyectos de generación
eléctrica mediante energía eólica. Esta
E ley fue posteriormente
modificada mediante la reciente Leey N° 20.698 [11], la cual
modifica la meta de un 10% de prod
ducción mediante ERNC a
un 20% al año 2025.
De este modo, en el SING se han presentado para
evaluación ambiental, desde el año 2009 a la fecha, los nueve
proyectos eólicos que se señalan en
n la Tabla 1. Al inicio de
este estudio el parque eólico Valle
V
de los Vientos se
encontraba en etapa de construcció
ón, para, finalmente entrar
en operación comercial el 21 de marrzo de 2014.
Basándose en la información en
ntregada por las empresas
propietarias de los proyectos, se aprecia
a
que en la zona de
Calama se concentra gran cantidad
d de proyectos, los cuales
tendrían un punto de conexión al SIING en la S/E Calama. En
este escenario, resulta interesante analizar
a
el comportamiento
de las tecnologías dominantes en generación eólica al
concentrarse un alto nivel de este tiipo de plantas en un punto
común del sistema.
644
TABLA 1: PROYECTOS EÓLICOS PRESENTADOS PARA EVA
ALUACIÓN AMBIENTAL
EN EL SING.
Proyecto
Fecha de
presentación
Parque eólico Sierra Gorda Este
Parque eólico Tchamma
Parque eólico Calama B
Parque eólico Andes Wind Park
Parque eólico Calama A
Parque eólico Loa
Parque eólico Calama
Parque eólico Ckani
Parque eólico Valle de los vientos
20-12-2013
18-12-2013
10-09-2012
24-07-2012
22-06-2012
30-05-2012
07-06-2011
04-05-2011
16-04-2009
Poten
ncia
installada
[MW
W]
1668
2773
755
655
1008
5228
1228
2440
999
Estado
En calificación
En calificación
Aprobado
Aprobado
Aprobado
Aprobado
Aprobado
Aprobado
Aprobado
El proyecto parque eólico “Valle de los vientos” se
compone de 45 turbinas de entre 2,1 y 2,33 MW cada una,
teniendo un factor de planta esperado de 31%
%. Se proyectó en
un principio que el Parque Eólico entre en serrvicio a mediados
del año 2012, sin embargo, su operación com
mercial se inició el
27 de marzo de 2014.
El punto de conexión contemplado para el Parque Eólico es
la barra existente de 110 kV de la S/E Calam
ma, a través de una
línea de transmisión de aproximadamente 13,2 km que une la
mencionada barra con la subestación elevaddora de Valle de
los Vientos.
El Parque eólico Calama se proyecta coon una capacidad
instalada de 128 [MW]. La conexión de este parque se
realizaría en la barra de 110 kV de la sub estación Calama,
mediante una línea de transmisión de 28,5 [Km]. La Fig. 5
muestra el esquema de conexión de ambos parques a la S/E
Calama.
Fig. 5: Esquema de conexión parques eólicos Valle de los Vientos y Calama.
El parque eólico Loa I se ubica entre las comunas de María
Elena y Tocopilla, consta de dos etapas idéntiicas denominadas
Loa I y Loa II, ambas de 264 MW. Para la conexión de este
parque se supuso una conexión directa a la ampliación de la
Línea Crucero – Lagunas 220 kV, proyectadaa por la dirección
de obras del CDEC, mediante una subestacción denominada
“Quillagua”.
La conexión de cualquier unidad generadoora al SING, está
sujeta a los requerimientos técnicos im
mpuestos por la
Comisión Nacional de Energía (CNE), meediante la Norma
Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio (N
NTSyCS) [12].
En lo referente a parques eólicos, y la respuesta de los
niveles de tensión ante fallas producidass en la red de
transmisión, la normativa señala específiccamente que, las
unidades de un parque eólico deberán ser diseñadas de modo
de asegurar que el parque se manteenga en servicio cuando la
tensión en el PCC varíe, a conseccuencia de una falla en el
sistema, dentro de la zona achurada de la Fig. 6.
Adicionalmente, se deberá verificcar que, operando el parque
a plena carga y ante la ocurrencia de
d un cortocircuito bifásico
a tierra en uno de los circuitos del Sistema de Transmisión al
cual se conecta el parque, la ab
bsorción neta de potencia
reactiva deberá ser nula en tanto la tensión en el punto de
conexión se mantenga bajo los 0.9 pu,
p a excepción del período
comprendido entre el tiempo máximo de despeje de la falla
(TMDF) y los 30 ms posteriores a éste, periodo en el cual la
absorción neta de potencia reactiv
va del parque no deberá
superar el 30% de la potencia nomin
nal de éste.
Fig. 6: Requerimientos de tensión ante fallas según NTSyCS.
Donde:
T1 = 0 [ms], Tiempo de inicio de la falla.
T2= TMDF1
T3 = T2+20 [ms]
T4 = 1000 [ms]
Los requerimientos para generad
dores eólicos en Chile, en
general, son una adaptación de la normativa
n
alemana, y esta,
en general, no dista significativameente de los requerimientos
técnicos impuestos en otros paísses con altos niveles de
generación eólica, en los que se busca proveer a las centrales
eólicas con las capacidades de conttrol y regulación existentes
en las plantas convencionales, dee modo de asegurar una
operación segura, confiabilidad y económica
e
de los sistemas
de potencia [13].
V. RESULTA
ADOS
Se evaluó el efecto en el compo
ortamiento dinámico en el
PCC de los parques eólicos señalaados en la sección IV. El
análisis del comportamiento dinám
mico del sistema se realiza
mediante simulaciones en el softtware DigSILENT Power
Factory. Estas simulaciones se realizaron escalando los
modelos de los respectivos convertid
dores eólicos para alcanzar
la potencia del parque completo, deebido a que este estudio se
centra en la interacción entre el paarque y la red, y no en los
efectos al interior del parque, los reesultados del escalamiento
no incide en mayores errores entre lo
os modelos [14].
En cada uno de los casos analizados
a
se analiza el
comportamiento dinámico de los parques eólicos ante un
645
cortocircuito bifásico a tierra producido en t=1 [s], con una
reactancia a tierra de 50 [Ohm] y un tiempo dde despeje de 100
[ms] en el PCC.
A. Parque eólico Loa
El proyecto Loa es el de mayor tamaño prroyectado para el
SING. El parque está programado para coonstruirse en dos
etapas 256 MW cada una. En este trabajoo se simula una
perturbación conforme a lo definido en el párrrafo anterior para
la primera etapa, es decir, un parque de 2566 MW. La Fig. 7
muestra la respuesta de la potencia activva para las tres
tecnologías. En estas se observa que el tiempoo de recuperación
para la tecnología FCWT en menor que las ottras tecnologías.
según el tipo de tecnología, dondee se aprecia que el parque
modelado con generador de inducciión doblemente alimentado
tiene una respuesta mucho mejor respecto a las otras
tecnologías, esto principalmente, a su
s capacidad de control de
la inyección de potencia reactiva, en lo cual el generador
FCWT se encuentra en desventajaa, tal como se refleja en la
Fig. 9.
Fig. 9: Frecuencia en la red en parque eólico Loa I.
Fig. 7: Potencia activa inyectada a la red en parque eólicoo Loa I.
Una situación similar ocurre en la respuesta de la
frecuencia que se aprecia en la Fig. 8, dondde al modelar los
parques mediante FSWT las oscilaciones se presentan de
forma más prolongada, con DFIG, las oscilacciones tienen una
menor duración, pero valores peak máás pronunciados,
mientras que al modelar los parques con FCWT las
fluctuaciones en la frecuencia son más acottadas y de menor
intensidad.
B. Análisis conjunto de parque Valle
V
de los Vientos y
Calama
En este caso se analiza una falla para
p
el caso en que operan
en barras cercanas en Calama los proyectos Valle de los
vientos y Calama. En este contexto
o, los análisis se centrarán
en el comportamiento dinámico deel parque eólico, donde se
verificará el cumplimiento de los requerimientos
r
normativos
especificados en la NTSyCS [12].
En la Fig. 10 se muestra el compo
ortamiento dinámico de las
tensiones en los puntos de conexión
n de cada parque al sistema
interconectado para los tres tipos dee tecnologías evaluadas en
este estudio, donde, desde arriba haacia abajo, se muestran las
respuestas de los parques modelaados con FSWT, DFIG y
FCWT.
Fig. 10: Respuesta de la tensión en los PCC proyectos
p
Valle de los Vientos y
Calama.
Fig. 8: Frecuencia en la red en parque eólico Loa I.
Por otra parte, la tensión se recupera paara los tres casos
dentro de los tiempos establecidos por las norrma chilena y por
normas internacionales, estos tiempos de reccuperación varían
Las simulaciones revelan que las tensiones en ambos
parques se recuperan dentro de los tiempos
t
establecidos por la
normativa para los casos en que el parque esta modelado
mediante las tecnologías FSWT y DFIG, estos tiempos de
646
recuperación varían levemente según el tipo dde tecnología. Por
su parte el FCWT no es capaz de recupperar los niveles
nominales de tensión, siendo, según los requuerimientos de la
norma chilena, necesaria la desconexión del parque que
presenta la falla, en este caso, el parque eólicoo Calama. Esto se
aprecia en la Fig. 10, donde la gráfica iinferior, presenta
niveles de tensión para el Parque Eólico Caalama (PEC) bajo
los 0.7 [p.u], mientras que el parque eólicco Valle de los
Vientos presenta niveles de tensión en el puntto de conexión en
el límite permitido por la norma, siendo especcíficamente 0.808
[p.u].
En lo que corresponde a la potencia reactivva inyectada hacia
la red se aprecia que durante el período que see sostiene la falla,
para el caso de un modelamiento mediante F
FSWT, el parque
Valle de los vientos absorbe potencia reactivaa, potencia la cual
supera levemente los límites establecidos ppor la normativa.
Por su parte al modelar el parque mediante F
FCWT, el parque
Valle de los vientos retoma la operación norrmal, en términos
de potencia reactiva, mientras que el parque Calama no puede
recuperar la potencia nominal. La Fig. 11 presenta los
resultados de las simulaciones para la potenciia reactiva.
Al modelar los parques mediante la
l tecnología de velocidad
fija, estos presentan mayores difi
ficultades en recuperar la
potencia de consigna, aunque siem
mpre dentro de los límites
permitidos por la norma, en ambos parques.
p
VI. CONCLUSIONES
En este estudio se ha analizado el comportamiento dinámico
del SING ante la presencia de paarques eólicos de distinta
tamaño y con distintos puntos de conexión De estos análisis se
ha podido concluir que la tecnolo
ogía FCWT presenta una
mejor respuesta en la recuperación de
d los niveles de frecuencia
y potencia activa inyectada a laa red. Por otra parte, la
tecnología DFIG tiene en generall una mejor respuesta en
voltaje y potencia reactiva. Esta mej
ejor respuesta se manifiesta
en un menor tiempo de oscilación. Para el caso en que dos
parques se conectan a la misma barra, la tecnología FCWT
presenta deficiencias al no poder mantener
m
la tensión en el
PCC dentro de los márgenes estab
blecidos por la normativa,
por lo cual debe salir de operación según
s
lo establece la norma
técnica. Futuras investigaciones en este campo podrían
incorporar el estudio de la compensación de reactivos para
parques del tipo FCWT, así como lo
os controladores asociados
a esta tecnología, de modo de dessarrollar una estrategia de
control adecuada para casos en que
q más de un parque se
conecte a un mismo punto de un sisttema de transmisión.
VII. AGRADECIM
MIENTOS
Los autores agradecen el apoyo fin
nanciero provistos por los
proyectos PMI ANT 1201 del Ministerio de Educación, como
así mismo del proyecto CONICY
YT/ FONDAP/ 15110019
“Solar Energy Research Center” SER
RC-Chile.
Fig. 11: Respuesta de la potencia reactiva en los PCC prooyectos Valle de los
Vientos y Calama.
La Fig. 12 muestra las respuestas en térm
minos de potencia
activa inyectada a la red, En esta figuraas se aprecia un
comportamiento estable en el parque modelado mediante
FCWT, mientras que el parque DFIG presenta leves
oscilaciones tras el despeje de la falla, aunqque dentro de los
rangos admitidos por la normativa.
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[11] Ministerio de Energía, «Ley 20.698, Propicia Ampliación de la Matriz
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[12] Comisión Nacional de Energía, «Norma Técnica de Seguridad y Calidad
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[13] O. Goksu, R. Teodorescu, P. Rodriguez, P. Jansen y L. Helle,
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[14] F. Sada, «Aggregate Model of Large Wind Parks for Power System
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